KDS 설계기준 416060 고온고압증기양생기포콘크리트구조 강도설계법

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KDS 41 60 60 고온고압증기양생기포콘크리트(ALC) 구조 설계 기준

1. 일반사항

1.1 목적

• 고온고압증기양생기포콘크리트(ALC) 구조의 안전성, 사용성, 내구성 확보를 목적으로 한다.

1.2 적용범위

• ALC 구조의 구조 설계에 필요한 최소 요구사항을 규정한다.
  • ALC 구조 설계는 본 기준과 KDS 41 60 15의 요구사항을 따라야 한다.
  • ALC 구조 설계 기본 원칙은 KDS 41 60 30을 따라야 한다.
  • ALC 보강 패널 설계는 4.3.7을 따른다.

1.3 참고 기준

• 관련 법규: 내용 없음
• 관련 기준:
  • KDS 41 60 05 조적식구조 일반
  • KDS 41 60 15 조적식구조 설계 일반
  • KDS 41 60 30 조적식구조 강도설계법

1.4 용어의 정의

• KDS 41 60 05에 따른다.

1.5 기호의 정의

• : 조적벽체 순단면적 (mm²)
• : 전단벽체에 전단응력이 작용하는 순단면적 (mm²)
• : 종방향 철근의 전체 단면적 (mm²)
• : 압축대 깊이 (mm)
• : 부재의 폭 (mm)
• : 변형률의 중립축 깊이 (mm)
• : 지진하중에 대한 변위 산정 계수
• : 종방향 인장철근의 중심에서 압축콘크리트 연단까지 거리 (mm)
• : 보강철근의 단면 지름 (mm)
• : 전단 방향으로의 벽체의 두께 (mm)
• : ALC 탄성계수 (MPa)
• : 철근의 탄성계수 (MPa)
• : 바닥 또는 지붕 하중 계수 축하중의 편심 (mm)
• : ALC 기준 압축강도 (MPa)
• : 그라우트의 기준 압축강도 (MPa)
• : 철근의 항복강도 (MPa)
• : ALC의 파괴계수 (MPa)
• : ALC 쪼갬 인장강도 (MPa)
• : 작용 전단응력 (MPa)
• : 유효 높이 (mm)
• : ALC 전단벽체의 높이 (mm)
• : 벽체의 세장비
• : 균열 단면 2차 모멘트 (mm⁴)
• : 유효 단면 2차 모멘트 (mm⁴)
• : 단면 전체의 단면 2차 모멘트 (mm⁴)
• : 줄눈의 최소 피복 두께 (mm)
• : ALC 벽체의 폭 (mm)
• : 철근 정착 길이 (mm)
• : 표준 후크의 등가 정착 길이 (mm)
• : ALC 벽체의 길이 (mm)
• : 벽체의 균열 모멘트 (N·m)
• : 벽체 작용 계수 모멘트 (N·m)
• : 탄성 계수 비
• : 벽체 상부에 작용하는 바닥 또는 지붕 하중 계수 축하중 (N)
• : 벽체에 작용하는 계수 축하중 (N)
• : 벽체 단면 2차 반경 (mm)
• : 벽체의 단면 계수 (mm³)
• : 철근의 중심 간격 (mm)
• : 벽체의 두께 (mm)
• : 벽체의 전단 강도 (kN)
• : 보강 철망으로 발휘하는 전단 강도 (kN)
• : 압축 스트럿의 폭 (mm)
• : 벽체에 작용하는 단위 면적당 작용하는 계수 등분포 하중
• : 건물의 유효 높이에서 지진 하중에 대한 횡변위 (mm)
• : 계수 하중에 대한 처짐 (mm)
• : 정착 길이 보정 계수
• : 조적조 벽체의 최대 변형률
• : 축력의 2차 효과를 고려한 모멘트 증폭 계수
• : 접합면 마찰 계수

2. 조사 및 계획

• 내용 없음

3. 재료

3.1 일반사항

3.1.1 압축 강도

• ALC 벽돌의 공칭 압축강도 는 2.0 MPa 이상이어야 한다.
• 그라우트 공칭 압축 강도 는 14 MPa 이상이어야 하며 35 MPa를 초과할 수 없다.

3.1.2 조적조 쪼갬 인장강도

• 쪼갬 인장강도 는 식(3.1-1)로 결정한다.
  • = 0.34 (3.1-1)

3.1.3 조적조 파괴계수

• 파괴계수, 는 조적조 쪼갬 인장 강도, 의 2배로 한다.
  • 단면에 모르타르가 사용된 경우 의 값은 0.34 MPa를 초과하지 않아야 한다.
  • ALC 단면에 줄눈 모르타르가 함께 있는 경우 의 값은 해당 단면에서 0.55 MPa를 초과하지 않아야 한다.

3.1.4 조적조 직접 전단강도

• ALC 계면을 통한 직접 전단 강도 는 식(3.1-2)로 계산하고, 그라우트와 ALC 계면을 통한 전단강도는 345 kPa로 한다.
  • = 0.25 (3.1-2)

3.1.5 마찰 계수

• ALC 사이 마찰 계수는 0.75을 적용하고 ALC와 모르타르 사이의 마찰 계수는 1.0으로 간주한다.

3.1.6 철근 강도

• 조적조 설계에서 철근 항복강도 는 420 MPa를 초과하지 않아야 한다.
• 실제 항복 강도는 항복강도의 1.3배를 초과하지 않아야 한다.

4. 설계

4.1 일반사항

4.1.1 요구 강도

• 요구 강도는 KDS 41 12 00 하중 조합에 따른 하중 효과로 압축 부재는 축하중과 모멘트의 조합 응력을 고려하여야 한다.

4.1.2 설계 강도

• 4.1.4의 강도 감소 계수()로 저감된 공칭 강도는 요구 강도를 만족하여야 한다.

4.1.3 줄눈 모르타르 강도

• ALC 접합부 인장 부착 강도는 3.1.3의 한도를 초과해서는 안 된다.
• 막힌 줄눈 쌓기에서 최대 높이가 200 mm ALC 개체의 연결부 사이에 마구리 줄눈을 채우지 않을 수 있다.
• 막힌 줄눈을 설치하지 않은 ALC 조적조는 반드시 마구리 줄눈을 사용하여야 한다.

4.1.4 강도 감소 계수

• 앵커볼트의 공칭 강도가 ALC 파괴 강도로 결정되는 경우, 는 0.50으로 취한다.
• 앵커볼트의 공칭 강도가 앵커볼트 강도로 결정되는 경우 는 0.90을 적용한다.
• 앵커볼트의 공칭 강도가 앵커의 인발 강도로 결정되는 경우 는 0.65를 적용한다.
• 지압 강도에 대해서는 는 0.60을 적용한다.
• 비보강 ALC 조적조의 휨 및 축하중 조합의 경우 값을 0.60을 적용한다.
• 보강 ALC 조적조의 휨 및 축하중 조합의 경우 값을 0.90을 적용한다.
• 전단 (shear)에 대해서는 값을 0.80을 적용한다.

4.1.5 변형 요구사항

• 비보강 ALC 부재의 변형은 비균열 단면을 기준으로 산정한다.
• 보강 ALC 부재의 변형은 보강재 및 그라우트를 포함한 균열 단면으로 간주하여 산정한다.
  • 균열 단면으로 간주하지 않는 경우 처짐 계산에서 휨 및 전단 강성은 전체 단면 성능의 절반을 초과하지 않아야 한다.

4.1.6 앵커볼트

• 굽힌 앵커볼트는 그라우트에 매립되어, 대신 를 사용하고 연단 거리와 매입 깊이에 미치는 영향을 무시한다.
• 그라우트 없는 ALC에 설치된 앵커는 제조사에서 제시한 공칭값으로 설계하며 공인 시험기관 시험 결과를 이용하여 요구 조건을 검증해야 한다.

4.1.7 지압 강도

• 지압 강도는 에 다음과 같이 정의된 중 작은 값에 곱한 값으로 산정한다.
  • = 0.6 (4.1-1)
  • = 0.6 (4.1-2)
    • 여기서, 는 피라미드 형태로 지압이 퍼져가는 형상의 아래쪽 면적을 나타내며 는 윗부분 면적에 해당한다.

4.1.8 내쌓기

• 하중을 받는 내쌓기는 허용하지 않는다.
• 단 ALC의 하중을 받지 않는 내쌓기는 다음 사항을 따라야 한다.
  • 내쌓기 벽돌 뒷 접촉 부분은 평면에서 6.4 mm 이내에 있어야 한다.
  • 코벨의 내민 부분은 벽체 두께의 1/2를 초과할 수 없다.
  • 내미는 벽돌은 벽돌 두께의 1/2과 벽돌의 폭의 1/3를 초과할 수 없다.

4.2 비보강 ALC 조적조

4.2.1 범위

• 4.2의 요구사항에 4.1의 요구사항을 추가하여 인장력에 저항하는 비보강 ALC 조적조 설계에 적용된다.
  • 부재 강도 산정 시 비보강 ALC 부재 설계에 주어진 단위 조적 부재, 모르타르 및 그라우트의 강도를 사용한다.
  • 철근 응력은 내력 산정에 포함하지 않는다.
  • 비보강 ALC 부재는 균열 발생을 허용하지 않는다.
  • 비보강 ALC 조적조는 비구조 요소의 칸막이 벽 등에 한정하여 사용한다.

4.2.2 휨 강도

• 비보강 ALC 부재의 휨 강도 산정은 다음 가정을 따른다.
  • 계수 휨 및 축하중에 대한 부재 설계는 역학 이론에 따라야 한다.
  • 조적조의 변형률은 중립축으로부터 거리에 비례한다.
  • 벽돌의 휨 인장은 변형에 비례한다.
  • 벽돌의 축방향 압축 응력과 휨 응력은 변형에 비례하며 공칭 압축 강도는 에 해당하는 응력을 초과하지 않아야 한다.
  • 공칭 휨 인장 강도는 3.1.3의 파괴 계수를 이용하여 산정한다.

4.2.3 압축 강도

• 압축 강도 ()는 식(4.2-1) 또는 식(4.2-2)를 사용한다.
  • 비가 99 이하인 부재의 경우: = (4.2-1)
  • 비가 99를 초과하는 부재의 경우: = (4.2-2)
    • 여기서, : 조적벽체 순단면적 (mm²)
    • : ALC 기준 압축강도 (MPa)
    • : 벽체의 세장비

4.2.4 인장 강도

• 축 인장력을 받는 비보강 ALC 조적조에서 인장 강도는 무시한다.

4.2.5 전단 강도

• 전단 강도 는 4.3.4.1.2 (1) 및 4.3.4.1.2 (2)의 계산 값 중 가장 작은 값을 사용한다.
  • 4.3.4.1.2 (3)의 공칭 전단 강도 산정에서 보강 효과는 무시한다.
  • 4.3.4.1.2는 막힌 줄눈이 아닌 ALC 전단벽에 적용한다.
  • 4.3.4.1.2 (4)의 규정은 면외력을 받는 ALC 벽체에 적용한다.

4.2.6 균열

• 휨 균열 강도는 4.3.6에 따라 산정한다.

4.3 보강 ALC 조적조

4.3.1 범위

• 이 절의 요구사항은 4.1의 요구사항에 추가되며 인장력에 저항하는 보강 ALC 조적조 설계에 적용한다.

4.3.2 설계 가정

• 보강 ALC 조적조 설계에 다음 가정을 적용한다.
  • 철근, 그라우트, ALC 조적조 사이에는 변형률 적합성이 이루어진다.
  • 휨과 축하중의 조합 응력에 저항하는 보강 ALC 조적조 단면의 강도는 평형 조건으로 산정한다.
  • ALC 조적조 압축 연단의 최대 변형률 는 등급 2 ALC의 경우 0.0012, 등급 4 ALC 이상의 경우 0.003으로 가정한다.
  • 철근의 인장 및 압축 응력은 철근의 탄성 계수 와 철근의 변형률 으로 계산되며 를 초과하지 않는다. 4.3.3.5의 최대 휨 보강 철근 비를 만족하는 철근의 압축 응력 효과는 횡구속 보강이 없는 경우 무시해야 한다.
  • ALC 조적조 인장 강도는 부재의 강도 산정에서 무시한다.
  • ALC 조적조 압축 응력 는 단면 모서리와 중립축에 평행한 직선을 경계로 하는 등가 압축 응력 블록에 균일하게 분포하는 것으로 가정한다. 압축대의 길이는 로 정의하며, c는 압축 연단에서 중립축까지 거리이다.

4.3.3 철근 상세

4.3.3.1 보강 철근 크기 제한

• ALC에 D29를 초과하는 보강 철근을 사용할 수 없다.
• 철근 직경은 부재 두께의 1/8을 초과할 수 없으며, 시공 줄눈 치수의 1/4을 초과할 수 없다.
• 소성 힌지 구역에서 줄눈에 배치된 철근 면적은 줄눈 면적의 3%를 초과해서는 안 된다.
• 소성 힌지 구역 이외의 그라우트에 위치한 철근의 면적은 줄눈 면적의 4.5%를 초과해서는 안 된다.

4.3.3.2 표준 후크

• 인장 구역에서 사용되는 표준 후크의 등가 정착 길이 는 식(4.3-1)으로 산정할 수 있다.
  • = (4.3-1)
    • 여기서, : 보강 철근의 단면 지름 (mm)

4.3.3.3 정착

• 인장 및 압축 철근의 정착:

  • 필요한 인장 또는 압축 철근은 다음 조항에 따라 정착을 확보해야 한다.
  • 보강재의 정착 길이는 식(4.3-2)로 결정하지만, 300 mm 보다 작아서는 안 된다.
    • = (4.3-2)
      • 여기서, 는 줄눈의 최소 피복 두께이고, 인접 보강재와의 순 간격 및 중 가장 작은 것을 초과해서는 안 된다.
        • D-10에서 D-16까지
        • D-19에서 D-22까지
        • D-25에서 D-29까지

• 전단 보강근 정착:

  • 전단 보강근은 부재 깊이 만큼 연장하고 피복 두께를 확보하여야 한다.
  • 또한 벽체 단부를 제외하고, 4.3.4.1.2의 전단 강도 요구 조건을 충족하기 위해 필요한 수평 철근의 단부는 180° 구부려 모서리 수직 보강 철근과 연결해야 한다.
  • 단일 스터럽 또는 U-스터럽의 단부는 다음 방법 중 한가지 방법으로 고정되어야 한다.
    • 표준 후크의 묻힘 길이 이상: 스터럽의 유효 묻힘 길이는 부재 중앙 깊이와 에서 후크의 시작점 (접선 지점) 사이의 거리로 취한다.
    • 전단 보강근의 직경이 D-16 및 이하인 경우에는 135° 이상 구부려 이상의 정착 길이를 확보하여 길이 방향 철근에 긴결한다. 묻힘 길이 는 부재의 높이의 1/2()과 후크의 시작점 (접선 지점) 사이의 거리로 취한다.
    • 정착 단부에서 U자 전단 보강근의 굽힌 부분은 수직 철근에 연결되어야 한다.

4.3.3.4 이음

• 보강 이음은 다음 중 하나를 만족해야 한다.
  • 철근 최소 이음 길이는 300 mm 또는 식(4.3-2)의 정착 길이 중 큰 값이어야 한다.
  • 용접 이음은 철근의 인장 또는 압축 강도의 최소 125% 이상 되도록 보강 용접해야 한다. 용접은 강구조 설계 기준을 준수해야 한다. 용접 보강은 탄소 당량을 제시하여야 한다. 용접된 기존 보강재도 A탄소 당량을 분석한 서류를 제출하여야 한다.
  • 기계식 이음은 철근의 인장 또는 압축 강도, 항복 강도의 125%를 넘는 연결 강재를 사용하여야 한다.

4.3.3.5 최대 보강 철근 비

• 보강 철근 비 는 4.3.2에 따라 계산하나 다음과 같은 예외를 둘 수 있다.
  • 최연단 압축단에서 사용 가능한 최대 변형량 는 4.3.2 (3)에 따라 산정한다.
  • 압축 영역의 강도는 압축 영역 면적의 2/3을 곱한 의 85%로 계산한다.

4.3.3.6 보강 묶음 철근

• 묶음 철근을 사용할 수 없다.

4.3.4 보, 피어 및 기둥의 설계

• 부재 응력은 구조 부재 상대 강성을 고려하여 산정한다. 횡방향 강성을 계산할 때는 보, 피어 및 기둥에 대한 고려가 필요하다. 균열이 부재 강성에 미치는 영향을 고려하여야 한다.

4.3.4.1 강도

# 4.3.4.1.1 압축 강도와 휨 강도

• 압축 강도 및 휨 강도 는 4.3.2의 설계 가정 및 4.3.4.1의 규정에 따라 결정한다. 일부 휨 강도의 값에 대하여, 압축 강도는 식(4.3-3) 또는 식(4.3-4)에 따라 좌굴에 대한 영향을 고려하여 수정한다. 부재의 임의 단면에서의 휨 강도는 임계 단면에서의 최대 휨 강도의 1/4 이상이어야 한다. 압축 강도는 식(4.3-3) 또는 식(4.3-4)의 값을 초과하지 않아야 한다.
  • 비가 99 이하인 부재의 경우: = (4.3-3)
  • 비가 99를 초과하는 부재의 경우: = (4.3-4)
    • 여기서, : 조적벽체 순단면적 (mm²)
    • : 종방향 철근의 전체 단면적 (mm²)
    • : 철근의 항복 강도 (MPa)
    • : 벽체의 세장비

# 4.3.4.1.2 전단 강도

• 전단 강도 는 주어진 조건에 따라 식(4.3-5)부터 식(4.3-8)까지 계산한 최솟값으로 산정한다.

  • = + (4.3-5)
    • 여기서, : 벽체의 전단 강도 (kN)
    • : 보강 철망으로 발휘하는 전단 강도 (kN)은 다음을 초과하지 않아야 한다.
      • ALC 개체와 박판 모르타르 또는 후판 모르타르 접합면에서 미끄럼 전단 강도는 3.1.5의 마찰 계수를 사용하여 식(4.3-6)으로 구한다.
        • = (4.3-6)
          • 여기서, : 접합면 마찰 계수
      • 일 때, = (4.3-7)
        • 여기서, : 전단벽체에 전단응력이 작용하는 순단면적 (mm²)
      • 일 때, = (4.3-8)
      • 에 대한 의 최대값은 0.25와 1.0 사이에서 선형 보간한다.

• 전단 강도는 이하의 ① 및 ②에 근거하여 계산된 값 중 최솟값을 취한다.

  • 웨브 전단 균열에 의한 전단 강도: 웨브 전단 균열에 의해 지배되는 전단 강도 는 모르타르를 바른 마구리 조인트가 있는 ALC 조적조인 경우에는 식(4.3-9)을 사용하여 계산한다. 모르타르가 없는 마구리 조인트를 가진 경우는 식(4.3-10)을 사용하여 계산한다.

    • = (4.3-9)
    • = (4.3-10)
      • 여기서, : 벽체의 길이 (mm)
      • : 벽체의 두께 (mm)
    • 통줄눈 쌓기 ALC 조적조의 웨브 전단 균열이 지배하는 전단 강도는 식(4.3-11)로 계산한다.
      • = (4.3-11)

  • 대각 압축 스트럿의 파괴가 지배하는 전단 강도: 인 벽체의 경우, 대각 스트럿 파괴로 결정되는 전단 강도 는 식(4.3-12)로 계산한다.

    • = (4.3-12)
    • 가 1.5 이상인 벽체의 경우 대각 압축 스트럿의 파괴로 결정되는 전단 강도를 계산하지 않는다.

• 전단 보강 부재의 전단 강도 는 식(4.3-13)으로 계산한다.

  • = (4.3-13)
    • 여기서, : 전단 방향으로의 벽체의 두께 (mm)
    • : 철근의 중심 간격 (mm)
    • 전단 강도 는 ALC 전단벽의 매립된 철근에 대해서만 적용한다.

• 면외 하중에 의한 전단 강도는 식(4.3-14)로 계산한다.

  • = (4.3-14)
    • 여기서, : 부재의 폭 (mm)
    • : 종방향 인장 철근의 중심에서 압축 콘크리트 연단까지 거리 (mm)

4.3.4.2 보

• 보 설계는 KDS 41 60 30 4.2.3.8의 요구사항과 4.3.4.2 의 추가 요구 사항을 충족시켜야 한다.
• 보에 가해지는 계수 압축력은 를 초과하지 않아야 한다.

# 4.3.4.2.1 종방향 철근

• 서로 다른 종방향 보강 철근 직경 차이는 2배를 넘어서는 안 된다.
• 보에 사용되는 보강 철근 치수는 2종류까지 허용한다.
• 보의 휨 강도는 보의 균열 모멘트()의 1.3배보다 커야 한다.
  • 파괴 계수()는 3.1.3에 따라 산정한다.

# 4.3.4.2.2 횡보강재

• 가 를 초과하는 경우 횡방향 보강이 필요하다.
  • 계수 전단력 는 횡하중의 영향을 포함해야 한다.
  • 횡방향 보강이 요구되는 경우, 다음의 규정을 적용한다.
    • 전단 보강근의 양끝에 180° 후크가 있는 단일 철근이어야 한다.
    • 전단 보강근은 길이 방향 철근에 긴결되어야 한다.
    • 전단 보강근의 최소 면적은 이어야 한다.
    • 첫 번째 전단 보강근은 보의 끝에서 보 깊이()의 1/4을 초과해서 위치하면 안 된다.
    • 전단 보강근의 최대 간격은 보 높이의 1/2, 또는 1200 mm 미만을 초과해서는 안 된다.

# 4.3.4.2.3 시공

• 보는 완전히 그라우팅 되어야 한다.

# 4.3.4.2.4 치수 한계

• 보 단면 깊이는 200 mm 이상이어야 한다.

4.3.4.3 피어

• 피어에 가해지는 계수 압축력은 를 초과하지 않아야 한다.

• 길이 방향 철근:

  • 면내에서 압축 응력과 인장 응력이 작용하는 피어는 단면 중심에 대칭으로 보강되어야 한다.
  • 피어의 종 방향 보강은 다음에 따른다.
    • 적어도 하나의 철근은 각 끝단에 도달하여야 한다.
    • 길이 방향 철근의 최소 면적은 이어야 한다.

• 치수 제한:

  • 피어의 두께는 150 mm 이상이어야 하며 400 mm를 초과하지 않아야 한다.
  • 피어의 횡방향 지지 부재 사이의 거리는 4.3.4.3 (3) ③ 항의 규정을 제외하고는 공칭 두께의 25배를 넘어서는 안 된다.
  • 피어의 횡방향 지지 부재 사이의 거리가 피어의 두께의 25배를 초과하는 경우에는 4.3.5 규정에 따라 설계한다.
  • 피어의 길이는 공칭 두께의 3배 이상이어야 하며 6배 이하이여야 한다. 피어의 순 높이는 길이의 5배를 넘을 수 없다.

4.3.5 면외 하중을 받는 벽체

4.3.5.1 범위

• 4.3.5 규정을 적용하여 면외 하중을 받는 벽체를 설계하여야 한다.

4.3.5.2 최대 철근 비

• 최대 철근 비는 4.3.3.5에 따른다.

4.3.5.3 축방향 강도 및 휨 강도

• 단면의 축 강도 및 휨 강도 는 4.3.2 설계 가정에 따라 산정한다.
• 압축 강도는 식(4.3-3) 또는 식(4.3-4)으로 산정하는 압축 강도를 초과해서는 안 된다.

4.3.5.4 전단 강도

• 전단 강도는 4.3.4.1.2에 따른다.

4.3.5.5 효과

• 부재는 계수 축하중 와 부재 곡률 영향을 고려한 확대 모멘트 에 대하여 설계되어야 한다.

• 확대 모멘트는 4.3.5.5 (2) 또는 4.3.5.5 (3)으로 산정한다.

• 모멘트 및 처짐 계산은 단순 지지 조건으로 가정하여 산정한다. 지지 부재, 고정 단 조건, 모멘트 및 처짐은 적절한 가정을 토대로 역학적인 원리에 따라 계산한다.

• 최대 모멘트 위치에서 계수 축하중은 식(4.3-15)의 요구 사항을 만족할 때 사용한다.

  • ≤ (4.3-15)
  • 유효 높이와 공칭 두께의 비()가 30을 초과할 때, 계수 축응력은 를 초과하지 않아야 한다.

• 계수 모멘트와 축력은 벽체 단면의 도심에서 산정한 값으로 벽체의 중앙부에서의 계수 모멘트 는 식(4.3-16)을 계수 축력 는 식(4.3-17)을 사용한다.

  • = (4.3-16)
  • = (4.3-17)
    • 여기서, : 벽체 상부에 작용하는 바닥 또는 지붕 하중 계수 축하중 (N)
    • : 벽체에 작용하는 계수 축하중 (N)
    • : 바닥 또는 지붕 하중 계수 축하중의 편심 (mm)
    • : 유효 높이 (mm)
    • : 계수 하중에 대한 처짐 (mm)
    • : 면외 계수 등분포 하중 (N/mm)

• 계수 하중에 대한 처짐()은 식(4.3-18)과 식(4.3-19)을 사용한다.

  • 일 때 = (4.3-18)
  • 일 때 = (4.3-19)
    • 여기서, : ALC 탄성계수 (MPa)
    • : 단면 전체의 단면 2차 모멘트 (mm⁴)
    • : 벽체의 균열 모멘트 (N·m)
    • : 벽체 작용 계수 모멘트 (N·m)

• 계수 모멘트 는 2차 해석 또는 1차 해석과 식(4.3-20)에서 식(4.3-22)으로 산정한다.

  • = (4.3-20)
    • 여기서, 는 1차 해석에서 계수 모멘트를 의미한다.
  • = (4.3-21)
  • = (4.3-22)
    • 여기서, 일 때, 는 으로 한다.
    • 일 때, 는 이 된다.
    • 는 1.0을 초과할 수 없다.

• 벽체의 균열 모멘트는 식(4.3-23)으로 산정하며 는 3.1.3에서 정의한다.

  • = (4.3-23)
    • 여기서, : ALC의 파괴 계수 (MPa)
    • ALC 조적조 단면에 수평 줄눈이 있는 경우

”