KDS 설계기준 143120 강구조 피로 및 파단 설계기준 (하중저항계수설계법)

2024년 07월 22일 건설엔지니어

“

강구조물 피로 및 파단 설계 기준

1. 일반사항

(1) 목적

하중저항계수설계법에 따라 강구조물의 피로 및 파단에 대한 안전성 검토를 목적으로 함.

(2) 적용 범위

강구조물의 피로 및 파단 설계에 적용함.

(3) 참고 기준

KDS 14 31 05(1.3)에 따름.

(4) 용어의 정의

KDS 14 31 05(1.4)에 따름.

(5) 기호의 정의

KDS 14 31 05(1.5)에 따름.

2. 조사 및 계획

내용 없음.

3. 재료

KDS 14 31 05(3)에 따름.

4. 설계

4.1 피로

4.1.1 일반규정

피로는 하중유발피로와 변형유발피로로 분류됨.

4.1.2 하중유발피로

4.1.2.1 적용

강구조물 구조상세에 대한 피로설계 시 고려해야 할 응력은 활하중에 의해 발생된 응력범위임.
잔류응력은 피로설계 시 고려하지 않음.
이 규정은 순인장응력을 받는 상세에만 적용됨.
하중계수를 적용하지 않은 고정하중이 압축응력을 발생시키는 부분의 경우, 이 압축응력이 피로한계상태조합에 따른 최대 활하중 인장응력의 2배보다 작은 경우에만 피로문제를 고려함.

4.1.2.2 설계기준

하중유발피로를 고려하는 경우, 각 구조상세는 다음 조건을 만족해야 함.

γ * (ΔF) ≤ (ΔF)CL

여기서,
- γ: 하중조합 규정에 명시된 하중계수
- (ΔF): 하중효과, 즉 피로설계하중 통과 시 발생되는 활하중 응력범위(MPa)
- (ΔF)CL: 4.1.2.5에 규정된 공칭피로강도(MPa)

4.1.2.3 상세범주

부재와 이음부의 상세는 표 4.1-1에 요약되어 있는 각 상세범주의 요구조건을 만족하도록 설계해야 함.
표에 볼트구멍으로 그려진 부분은 강구조시방서 규정에 따라 볼트체결이 이루어진 것을 나타냄.
붕괴유발부재와 같이 특별히 규정된 경우를 제외하고, 설계수명동안 피로설계 대상 부재가 받을 응력반복횟수를 산정할 수 있고, 이 반복횟수가 표 4.1-3에 있는 무한수명에 해당하는 응력범위 반복횟수보다 적다면 유한수명을 고려하여 해당 반복횟수에 상응하는 피로강도를 계산하여 피로설계에 적용하고, 그렇지 않은 경우 무한수명을 고려하여 피로설계를 수행함.
강바닥판 부재 및 상세 또한 표 4.1-1의 강바닥판 상세범주 요구조건을 만족하도록 설계함.

표 4.1-1 하중유발피로에 대한 상세범주

| 상세설명 | 범주 | 일정 진폭 피로한계 값((ΔF)TH) (MPa) | 무한수명 피로한계 값((ΔF)CL) (MPa) | 균열발생 가능위치 | 그림(예) | |—|—|—|—|—|—| | 유형 1 – 용접의 영향을 받지 않는 부재 | 1.1 압연면 또는 부착물이 없는 깨끗한 표면을 갖는 모재부(가스절단부의 경우 0.025 mm 이하의 조도를 가지며, 다른 부재와의 연결을 위한 가공된 모서리가 없어야 함) | A | 165.0 | 82.5 | 모든 용접부 및 연결부에서 떨어진곳 | | | | 1.2 무도장 내후성 강재(가스절단부의 경우 0.025 mm 이하의 조도를 가지며, 다른 부재와의 연결을 위한 가공된 모서리가 없어야 함) | B | 110.0 | 55.0 | 모든 용접부 및 연결부에서 떨어진 곳 | | | | 1.3 다른 부재와의 연결을 위한 가공된 모서리가 있는 경우 또는 강구조 시방서에 따라 제작된 기하하적 불연속부(용접작업구 제외) | C | 69.0 | 34.5 | 모서리부 모든 곳 | | | | 1.4 용접작업구가 있는 압연단면 | C | 69.0 | 34.5 | 부재조립을 위한 용접작업구의 모재부 | | | | 1.5 부재의 개구부 | D | 48.3 | 24.2 | 구멍주변의 순단면 부위 | | | | 1.6 구멍의 폭이 판 폭의 0.3배 이상(A≥0.3W)인 맨홀 또는 손구멍의 순단면 적용 모재부. 구멍의 형상은 다음과 같다. a. 원형 b. 모서리의 반지름이 판 폭의 0.1배 이상(R≥0.1W)인 정사각형 c. 응력의 방향과 평행 방향으로 길게 배치된 타원형 (B>A) d. 모서리의 반지름이 판 폭의 0.1배 이상(R≥0.1W)이고 응력의 방향과 평행 방향으로 길게 배치된 직사각형 (B>A) 모든 구멍은 판의 중앙에 위치해야 하고, 응력은 순단면에 대해 계산한다. (주의: 조건 1.5는 작은 개구부 또는 순단면의 가장 큰 구멍에 논프리텐션 볼트가 적용된 경우의 단면 내 모든 구멍에 대해 적용해야하고, 구멍 중심에서 피접합재의 연단까지의 최소거리는 KDS 14 31 25의 4.1.1.10을 만족해야한다.) | C | 69.0 | 34.5 | 구멍의 측면 | | | 유형 2 – 볼트 연결부 | 2.1 고장력볼트를 적용한 마찰이음부 전단면 적용 모재부(볼트구멍을 드릴로 뚫거나, 펀칭 후 리밍하여 가공한 경우) | B | 110.0 | 55.0 | 볼트구멍 주변 | | | | 2.2 마찰이음 요구조건에 맞춰 고장력볼트로 체결되었으나 지압이음으로 설계된 순단면 적용 모재부(볼트구멍을 드릴로 뚫거나, 펀칭 후 리밍하여 가공한 경우) | B | 110.0 | 55.0 | 볼트구멍 주변 | | | | 2.3 · 용융아연도금한 모든 볼트연결부의 순단면 적용 모재부 · 2.1 및 2.2의 조건과 같으나, 펀칭으로만 전체구멍을 뚫은 경우 · 볼트를 제외한 다른 연결재를 적용한 순단면 적용 모재부(아이바와 핀연결판 제외) | D | 48.3 | 24.2 | 볼트구멍 주변 또는 구멍과 가까운 모재부 | | | | 2.4 아이바의 머리부분과 핀연결판의 순단면 적용 모재부 | E | 31.0 | 15.5 | 구멍 주변 | | | | 2.5 거셋이나 연결판에 고장력볼트를 적용한 마찰이음으로 연결된 L형강 또는 T형강의 모재부. 피로응력범위는 부재의 유효순단면적(Ae)을 적용하여 계산한다. 유효순단면적은 다음과 같이 산정한다. Ae = U․Ag U = (1-x/L) Ag : 부재의 총단면적 x : 부재의 도심에서 거셋 혹은 연결판 표면까지의 거리 L : 힘의 방향과 평행한 연결부거리 응력범위를 계산할 때 연결의 편심으로 인한 모멘트효과는 무시한다. 피로범주는 상세 2.1에서의 규정에 따른다. 다른 유형들의 볼트 연결부에 대해서는 위의 식들을 적용한 유효순단면적 계산 시 Ag을 An으로 대체하고, 상세 2.2 또는 2.3에 명시된 연결유형에서 해당되는 피로범주를 사용한다. | 표 4.1-1의 상세 2.1~2.4 에서 적용되는 범주를 따른다. | 표 4.1-1의 상세 2.1~2.4 에서 적용되는 범주를 따른다. | 표 4.1-1의 상세 2.1~2.4 에서 적용되는 범주를 따른다. | 볼트구명 측면(side)에서 시작하여 구멍에 가까운 전단면 또는 순단면으로 진전 | | | 유형 3 – 조립부재의 용접 연결부 | 3.1 종방향으로 연속된 완전용입 그루브용접 또는 응력 작용방향과 평행한 연속된 필릿용접에 의해 연결된 부착물이 없는 형강 또는 조립 부재의 모재부와 용접금속부 | B | 110.0 | 55.0 | 용접표면 또는 용접내부의 결함 등 불연속부 | | | | 3.2 3.1의 상세에서 받침봉을 제거하지 않은 완전용입 그루브용접이 적용된 곳과 응력 작용방향과 평행한 연속 부분용입 그루브용접이 적용된 경우 | B’ | 82.7 | 41.4 | 용접표면 또는 용접내부의 불연속부(받침봉을 붙이기 위한 용접부 포함) | | | | 3.3 용접작업구의 종방향 용접 끝나는 부분의 용접금속 및 모재부(플랜지의 맞대기이음부는 포함하지 않음.) | D | 48.3 | 24.2 | 웨브 또는 플랜지의 용접이 끝나는 부분 | | | | 3.4 응력 작용방향과 평행한 필릿용접에 의해 연결된 덮개판의 용접금속 및 모재부 | B | 110.0 | 55.0 | 용접단부에서 어느 정도 떨어진 용접표면 또는 용접내부의 불연속부 | | | | 3.5 끝부분 돌림용접 적용여부와 관계없고 사각형 또는 경사진 단면의 덮개판 폭이 플랜지보다 좁은 경우 또는 끝부분 용접이 있는 플랜지 폭이 플랜지보다 큰 경우 용접연결부의 용접금속부 또는 모재부 · 플랜지 두께 ≤ 20 mm · 플랜지 두께 ≥ 20 mm | E | E’ | 31.0 | 17.9 | 15.5 | 9.0 | 돌림용접 지단부의 플랜지, 종방향 용접이 끝나는 부분의 플랜지, 덮개판 폭이 플랜지보다 큰 경우 용접된 플랜지모서리 | | | | 3.6 플랜지와 접합된 끝부분은 마찰이음 고장력볼트로 접합되고, 나머지 부분은 용접연결된 덮개판의 용접단부의 모재부 | B | 110.0 | 55.0 | 종방향용접이 끝나는 부분의 플랜지 | | | | 3.7 끝부분 용접이 없고 플랜지보다 폭이 넓은 덮개판의 종방향 용접이 끝나는 부분의 모재부 | E’ | 17.9 | 9.0 | 덮개판 용접 끝부분의 플랜지 모서리 | | | | 3.8 종방향 단속(intermittent) 필릿용접 끝나는 부분의 모재부 | E | 31.0 | 15.5 | 용접금속(weld deposit)의 시작과 끝에 연결되어 있는 재료 | | | 유형 4 – 보강재 용접 연결부 | 4.1 수직보강재와 플랜지 및 수직보강재와 웨브의 필릿용접 지단부의 모재부(주: 지압보강재와 연결판 등의 유사 용접부 포함) | C’ | 82.7 | 41.4 | 필릿용접지단의 기하학적 불연속부 | | | | 4.2 응력 작용방향과 평행하게 연속적으로 웨브 또는 플랜지에 필릿용접된 수평보강재 용접부의 용접금속 및 모재부 | B | 110.0 | 55.0 | 용접단부로부터 일정거리 떨어진 부분의 용접표면 및 내부의 불연속부 | | | | 4.3 웨브 또는 플랜지에 부착된 수평보강재 용접단부의 모재부. · 변화부 반경을 두지 않는 필릿용접 보강재의 경우 – 보강재두께 < 25 mm – 보강재두께 ≥ 25 mm · 변화부 반경을 갖고 용접 끝부분을 매끈하게 연마한 경우 – R ≥ 600 mm – 600 mm > R ≥ 150 mm – 150 mm > R ≥ 50 mm – 50 mm > R | E | E’ | B | C | D | E | 31.0 | 17.9 | 110.0 | 69.0 | 48.3 | 31.0 | 15.5 | 9.0 | 55.0 | 34.5 | 24.2 | 15.5 | 용접이 끝나는 부분 용접지단에 접한 주부재 (플랜지 또는 웨브) | 변화부 반경 끝부분의 주부재 (플랜지 또는 웨브) | | 유형 5 – 응력 작용 방향에 수직한 방향으로 용접된 접합부 | 5.1 용접의 건정성이 비파괴시험을 통해 입증되고, 용접부가 응력 작용방향으로 연마되어 있는 완전용입 그루브용접부의 용접금속 및 모재부(폭이나 두께방향 변화부 기울기가 1:2.5 이하) | B | 110.0 | 55.0 | 용접내부 불연속부(결함부) 또는, 폭 또는 두께가 변화하는 시점 | | | | 5.2 다른 조건은 5.1의 경우와 같고, 그루브용접 단부의 접선점에서 시작한 폭변화부 반경이 600 mm 이상인 경우 | B | 110.0 | 55.0 | 용융부 주변의 불연속부 또는 용접내부의 불연속부 | | | | 5.3 완전용입그루브용접된 T형 또는 모서리 접합부 주변 또는 용접된 부분의 용접금속 및 모재부 또는 두께변화가 없거나 1:2.5 이하의 두께변화가 있는 경우로 용접덧살이 제거되지 않은 완전용입 그루브용접 맞대기이음부의 용접금속 및 모재부 | C | 69.0 | 34.5 | 용융부 주변 또는 용접지단의 불연속부 표면 | | | | 5.4 하중전달형 불연속 판요소가 양면 필릿용접에 의해 부착된 상세의 용접금속 또는 모재부, 또는 응력 작용방향에 수직한 판의 양면에 부분용입 그루브용접 접합된 상세의 용접금속 및 모재부(식 4.1-5에 의해 조정된 C상세 적용) | C | 69.0 | 34.5 | 모재에 접한 용접지단의 기하학적 불연속부 또는 인장을 받는 용접루트 | | | 유형 6 – 횡방향으로 응력을 받는 용접 부착물 | 6.1 주응력 방향과 평행한 방향의 용접에 의해 부착되고 용접단을 매끈하게 연마하였으며 변화부의 반경이 R인 횡방향으로 응력을 받는 상세(예를 들어, 측면 연결판) 위치에서 종방향으로 응력을 받는 부재의 모재부 · R≥ 600 mm · 600 mm > R ≥150 mm · 150 mm > R ≥50 mm · 50 mm > R 용접단을 매끈하게 연마하지 않은 모든 변화부 반경에 대해서 (주의: 적용가능하다면, 조건 6.2, 6.3 또는 6.4 또한 검토해야 한다.) | B | C | D | E | E | 110 | 69.0 | 48.3 | 31.0 | 31.0 | 55.0 | 34.5 | 24.2 | 15.5 | 15.5 | 종방향으로 응력을 받는 부재모서리 또는 용접단이 매끈하게 연마되지 않은 경우 용접지단부와 변화부 반경과의 접촉점 근처 | | | | 6.2 종방향으로 응력을 받는 동일한 두께의 부재에 주응력과 평행한 방향으로 완전용입 그루브용접으로 부착되고 변화부 반경 R을 포함하는 횡방향으로 응력을 받는 상세(예를 들면, 측면연결판)의 모재에서 용접 건전도가 비파괴시험으로 입증되고 용접단이 매끈하게 연마된 경우 : 용접덧살이 제거되었을 때 : · R≥600 mm · 600 mm > R ≥150 mm · 150 mm > R ≥50 mm · 50 mm > R 용접덧살이 제거되지 않았을 때 : · R≥600 mm · 600 mm>R≥150 mm · 150 mm>R≥50 mm · 50 mm>R (주의 : 조건 6.1 또한 검토해야 한다.) | B | C | D | E | C | C | D | E | 110.0 | 69.0 | 48.3 | 31.0 | 69.0 | 69.0 | 48.3 | 31.0 | 55.0 | 34.5 | 24.2 | 15.5 | 34.5 | 34.5 | 24.2 | 15.5 | 변화부 반경의 접촉점 근처나 용접내부 또는 종방향으로 응력을 받는 부재나 횡방향으로 응력을 받는 부착물의 융해 경계 | 종방향으로 응력을 받는 부재나 횡방향으로 응력을 받는 부착물의 모서리를 따라 생긴 용접지단부 | | | 6.3 종방향으로 응력을 받는 두께가 다른 부재에 주응력과 평행한 방향으로 완전용입 그루브용접으로 부착되고 용접변화부 반경 R을 포함하는 횡방향으로 응력을 받는 상세(예를 들면, 측면 연결판)의 모재에서 용접 건전도가 비파괴시험으로 입증되고 용접단이 매끈하게 연마된 경우: 용접덧살이 제거되었을 때: · R≥50 mm · R<50 mm 용접덧살이 제거되지 않았을 때: (주의: 조건 6.1 또한 검토해야 한다.) | D | E | E | 48.3 | 31.0 | 31.0 | 24.2 | 15.5 | 15.5 | 두께가 더 얇은 판의 모서리를 따라 생긴 용접지부 | 용접변화부 반경이 작은 용접단 | 두께가 더 얇은 판의 모서리를 따라 생긴 용접지단부 | | | 6.4 종방향으로 응력을 받는 부재에 주응력과 평행한 방향으로 필릿용접이나 부분용입 그루브용접으로 부착된 횡방향으로 응력을 받는 상세(예를 들면, 측면 연결판)의 모재부 (주의:조건 6.1 또한 검토해야 한다.) | 조건 5.4 참조 | | | | | | | | | | | | | | 유형 7 – 종방향으로 응력을 받는 용접 부착물 | 7.1 변화부 반경을 포함하지 않는 이음부가 주응력 방향과 평행 또는 수직한 방향으로 각각 길이가 L이고 두께가 t로 그루브용접 또는 필릿용접으로 부착된 종방향으로 응력을 받는 부재의 모재부 · L<50 mm · 50 mm≤L≤12 t 또는 100 mm · L>12 t 또는 100 mm · t<25 mm · t≥25 mm | C | D | E | E’ | 69.0 | 48.3 | 31.0 | 17.9 | 34.5 | 24.2 | 15.5 | 9.0 | 용접 지단부에서의 주부재 | | | | 7.2 부재단면 연결부의 양측을 따라서 거셋이나 연결판에 종방향 필릿용접으로 연결되는 L형강 또는 T형강의 모재부. 피로응력범위는 부재의 유효순단면적(Ae)을 적용하여 계산한다. 유효순단면적은 다음과 같이 산정한다. Ae = U․Ag U = (1-x/L) Ag : 부재의 총단면적 x : 부재의 도심에서 거셋 혹은 연결판 표면까지의 거리 L : 종방향 용접의 최대길이 응력범위를 계산할 때 연결의 편심으로 인한 모멘트효과는 무시한다. | E | 31.0 | 15.5 | 연결부재의 필릿용접 지단부 | | | | 7.3 축력을 받는 부재의 종방향용접이 끝나는 부분의 모재부. 용접부의 응력을 균형화 시키기 위해 용접은 부재축의 각각의 면에 위치한다. · t≤12 mm · t>12 mm | E | E’ | 31.0 | 17.9 | 15.5 | 9.0 | 용접 끝단부에서 시작되어 모재부로 진전 | | | | 7.4 필릿용접이나 부분용입 그루브용접으로 부착되고 용접단을 매끈하게 연마하였으며 변화부의 반경이 R인 종방향 응력을 받는 모재부 (상세에 작용하는 횡방향 하중의 유무와는 관계없음) · R>50 mm · R≤50 mm | D | E | 48.3 | 31.0 | 24.2 | 15.5 | 용접 끝단부에서 시작되어 모재부로 진전 | | | 유형 8 – 기타 | 8.1 리브와 바닥판간 용접 – 용접이전에 용접루트 간격이 0.5 mm 이하인 단일면 80%(최소 70% 이상) 용입 용접부 | C | 69.0 | 34.5 | | | | | 8.2 리브용접 이음부 – 용접간격이 리브의 두께보다 크고 영구받침봉이 그대로 남아있는 맞대기 일면 그루브용접부 | D | 48.3 | 24.2 | | | | | 8.3 볼트가 적용된 리브이음부 – 고장력 마찰접합된 전단면 적용 모재부 | B | 110.0 | 55.0 | | | | | 8.4 바닥판이음부 – 영구받침봉이 그대로 남아있는 횡방향 또는 종방향 맞대기 일면 그루브용접부 | D | 48.3 | 24.2 | | | | | 8.5 리브의 횡리브 또는 가로보 용접부-횡리브 또는 가로보에 필릿 또는 완전용입용접된 리브용접부 | C | 69.0 | 34.5 | | | | | 8.6 리브와 용접된 횡리브 또는 가로보의 웨브 – 리브와 필릿, 부분용입 또는 완전용입용접된 횡리브 또는 가로보의 웨브 용접부 | C | 69.0 | 34.5 | | | | | 8.7 횡리브 또는 가로보 절곡부 – 끝단이 강구조시방서에 따라 “매끈하게” 가스절단된 모재 (벌크헤드플레이트 절곡부) | B | 110.0 | 55.0 | | | | | 8.8 절곡부에서의 리브판 – 횡리브 또는 가로보와 필릿, 부분용입 또는 완전용입용접된 지점의 리브판 (벌크헤드플레이트와 횡리브 또는 가로보와 필릿, 부분용입 또는 완전용입용접된 지점의 벌크페드플레이트) | C | 69.0 | 34.5 | | | | | 8.9 횡리브 또는 가로보, 바닥판과 리브의 교차점 | E | 31.0 | 15.5 | | | | 유형 9 – 기타 | 9.1 필릿이나 자동 스터드 용접에 의해 부착된 스터드형태의 전단연결재 부근의 모재부 | C | 69.0 | 34.5 | 모재의 용접단부 | | | | 9.2 축방향 인장을 받는 F8T 볼트 | | 100 | 50 | | | | | 축방향 인장을 받는 F10T(S10T) 볼트 | | 110 | 55 | | | | | 축방향 인장을 받는 F13T(S13T) 볼트 | | 80 | 40 | | | | | 9.3 플러그 또는 슬롯용접에서의 모재부 | E | 31.0 | 15.5 | 플러그 및 슬롯용접 끝부분의 모재부에서 시작되어 모재부로 진전 | |

주의 1) 필릿이나 부분 용입용접부에서 응력이 면내성분에 의해 지배되는 경우에는 식 (4.1-5)가 고려되어야 한다. 이러한 경우, (ΔF)CL은 두께의 중심에서 계산되어야 한다.

4.1.2.4 구속을 줄이기 위한 상세

용접 구조물은 구속-유발파단을 일으킬 수 있는 심한 구속에 의해 응력이 발생 될 수 있는 상세 및 균열과도 같은 기하학적 불연속부를 갖지 않도록 상세를 설계해야 함.
작용 응력방향과 평행한 수평보강재 용접부와 수직보강재 용접부 교차부에는 용접지단 사이의 간격이 최소 25 mm 이상 되도록 설계함.

4.1.2.5 피로강도

일정진폭응력에 대한 각 상세별 공칭피로강도는 다음과 같음.

(ΔF)CL = (ΔF)TH * (N/NTH)^b

다양한 진폭응력에 대한 각 상세별 공칭피로강도는 다음과 같음.

(ΔF)CL = (ΔF)TH * (N/NTH)^b

b = -0.107 * log(N/NTH) + 0.84

여기서,
- N: 대상 구조상세가 설계수명 동안 받을 것으로 예상되는 활하중에 의한 응력범위 반복횟수
- (ΔF)TH: 표 4.1-2에 주어진 일정진폭 피로한계값 (MPa)
- (ΔF)CL: 표 4.1-3에 주어진 무한수명 공칭피로강도 (MPa)
- NTH: 일정진폭 피로한계값((ΔF)TH)에 해당하는 응력범위 반복횟수 (표 4.1-2)
- NCL: 무한수명 응력범위(cut-off limit)에 해당하는 응력범위 반복횟수 (표 4.1-3)
그림 4.1-1은 범주 A에서 E’까지의 공칭피로강도를 나타낸 그래프임.
N이 NCL을 초과하거나 트럭 교통량을 명확히 규정할 수 없는 경우는 표 4.1-3에 주어진 무한수명에 해당하는 공칭 피로강도 (ΔF)CL을 적용할 수 있음.
불연속된 판에 의해 하중을 받고 응력방향과 수직한 방향으로 필릿용접 또는 부분용입 그루브용접 연결된 상세부 모재에 대한 공칭피로강도는 다음과 같음.

(ΔF)CL = (ΔF)CL,C * (a/t)^0.5 * (l/t)^0.25

여기서,
- (ΔF)CL,C: 상세범주 C에 대한 공칭피로강도 (MPa)
- a: 하중 전달판의 두께방향으로의 용접루트 사이 간격 (mm)(필릿용접의 경우 a는 1.0임.)
- t: 하중을 받는 판의 두께 (mm)
- l: 하중 전달판 두께방향의 필릿용접의 각장 (mm)

표 4.1-2 일정진폭 피로한계값((ΔF)TH) 및 반복횟수(NTH)

| 상세범주 | (ΔF)TH (MPa) | NTH (×106) | |—|—|—| | A | 165.0 | 1.83 | | B | 110.0 | 2.95 | | B’ | 82.7 | 3.54 | | C | 69.0 | 4.38 | | C’ | 82.7 | 2.55 | | D | 48.3 | 6.40 | | E | 31.0 | 12.12 | | E’ | 17.9 | 22.32 | | 축방향인장을 받는 F8T 볼트 | 100.0 | 0.84 | | 축방향인장을 받는 F10T(S10T) 볼트 | 110.0 | 0.77 | | 축방향인장을 받는 F13T(S13T) 볼트 | 80.0 | 0.84 |

표 4.1-3 무한수명 공칭피로강도((ΔF)CL) 및 반복횟수(NCL)

| 상세범주 | (ΔF)CL (MPa) | NCL (×106) | |—|—|—| | A | 82.5 | 58.41 | | B | 55.0 | 94.49 |

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