KDS 설계기준 142022 콘크리트구조 전단 및 비틀림 설계기준

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콘크리트 구조의 전단 및 비틀림 설계 기준

1. 일반사항

(1.1) 목적

• 이 기준은 콘크리트 구조의 전단 및 비틀림에 대한 설계 방법과 최소한의 요구 조건을 규정합니다.

(1.2) 적용 범위

• 이 기준의 규정은 철근 콘크리트 및 프리스트레스트 콘크리트 부재의 전단 및 비틀림 설계에 적용해야 합니다.
• 비틀림에 대한 평형이 요구되고, 계수 비틀림 모멘트가 규정된 최소 비틀림 모멘트 값을 초과하면, 비틀림 모멘트에 저항하도록 부재를 설계해야 합니다.
• 4.6의 전단 마찰에 관한 규정은 전단 전달을 검토하는 것이 필요한 단면에 적용해야 합니다. (균열 발생 또는 가능성이 있는 면, 서로 다른 재료 간 접촉면, 서로 다른 시기에 친 콘크리트 사이 접촉면 등)

(1.3) 참고 기준

• KDS 14 20 01 콘크리트 구조 설계(강도 설계법) 일반사항
• KDS 14 20 10 콘크리트 구조 해석과 설계 원칙
• KDS 14 20 20 콘크리트 구조 휨 및 압축 설계 기준
• KDS 14 20 24 콘크리트 구조 스트럿-타이 모델 기준
• KDS 14 20 26 콘크리트 구조 피로 설계 기준
• KDS 14 20 30 콘크리트 구조 사용성 설계 기준
• KDS 14 20 40 콘크리트 구조 내구성 설계 기준
• KDS 14 20 50 콘크리트 구조 철근 상세 설계 기준
• KDS 14 20 52 콘크리트 구조 정착 및 이음 설계 기준
• KDS 14 20 54 콘크리트용 앵커 설계 기준
• KDS 14 20 60 프리스트레스트 콘크리트 구조 설계 기준
• KDS 14 20 62 프리캐스트 콘크리트 구조 설계 기준
• KDS 14 20 64 구조용 무근 콘크리트 설계 기준
• KDS 14 20 66 합성 콘크리트 설계 기준
• KDS 14 20 70 콘크리트 슬래브와 기초판 설계 기준
• KDS 14 20 72 콘크리트 벽체 설계 기준
• KDS 14 20 74 기타 콘크리트 구조 설계 기준
• KDS 14 20 80 콘크리트 내진 설계 구조 설계 기준
• KDS 14 20 90 기존 콘크리트 구조물의 안전성 평가 기준

(1.4) 용어의 정의

• KDS 14 20 01(1.4)에 따릅니다.

(1.5) 기호의 정의

• av : 전단 경간 (집중 하중과 받침부 내면 사이 거리)
• Aw : 전단 전달에 기여하는 콘크리트의 단면적 (mm²)
• A0 : 콘크리트 단면에서 외부 둘레로 둘러싸인 면적 (mm²)
• Asv : 브래킷 또는 내민 받침에서 계수 휨 모멘트 (M)에 저항하는 철근의 단면적 (mm²)
• Ac : 전체 단면적 (mm²)
• Ast : 휨 인장 철근에 평행한 전단 철근의 단면적 (mm²)
• Ats : 비틀림에 저항하는 종방향 철근의 전체 단면적 (mm²)
• Astp : 브래킷 또는 내민 받침에서 인장력 (Tp)에 저항하는 철근의 단면적 (mm²)
• Awf : 전단 흐름에 의해 닫혀진 단면적 (mm²)
• Aot : 가장 바깥의 비틀림 보강 철근의 중심으로 닫혀진 단면적 (mm²)
• As : 인장 영역에서 긴장재의 단면적 (mm²)
• As’ : 인장 철근의 단면적 (mm²)
• s : 간격
• Astt : 간격 (s) 내의 비틀림에 저항하는 폐쇄 스터럽 한 가닥의 단면적 (mm²)
• Asw : 간격 (s) 내의 전단 철근의 단면적 (깊은 보의 경우 간격 (s) 내의 휨 인장 철근에 수직한 전단 철근의 전체 단면적) (mm²)
• Asv : 전단 마찰 철근의 단면적 (mm²)
• Asvt : 간격 (s) 내의 휨 인장 철근에 평행한 전단 철근의 단면적 (mm²)
• Asw,min : 최소 전단 철근량 (mm²)
• bw : 부재 압축면의 폭 (mm)
• bo : 슬래브와 기초판에서 2방향 전단에 대한 위험 단면의 둘레 (mm)
• bt : 비틀림 모멘트에 저항하는 폐쇄 스터럽을 포함하는 단면의 폭 (mm)
• bf : 복부의 폭 (mm)
• b : 휨 모멘트가 결정되는 경간 방향으로 4.11.1에서 정의된 위험 단면의 폭 (mm)
• b0 : 에 직각 방향으로 측정된 위험 단면의 폭 (mm)
• b1 : 휨 모멘트가 결정되는 경간 방향의 직사각형 또는 등가 직사각형 기둥, 기둥 머리 또는 브래킷의 치수 (mm)
• b2 : 휨 모멘트가 결정되는 경간의 직각 방향의 직사각형 또는 등가 직사각형 기둥, 기둥 머리 또는 브래킷의 치수 (mm)
• c, c1, c2 : 슬래브-기둥 접합부 위험 단면에서 편심 전단에 대한 중립축부터 전면과 후면까지 거리
• d’ : 압축 철근의 영향을 무시하고 계산된 슬래브 위험 단면의 압축대 깊이의 평균값 (mm)
• d : 철근 콘크리트 부재의 경우 종방향 인장 철근의 중심에서 압축 콘크리트 연단까지 거리 (프리스트레스트 콘크리트 부재의 경우 긴장재와 철근 도심에서 연단까지 거리와 중 큰 값) (mm)
• ds : 압축 콘크리트 연단에서 프리스트레스트 긴장재의 도심까지 거리
• dc : 슬래브-접합부 기둥면과 슬래브 단부 사이의 거리
• fc’ : 슬래브-기둥 접합부 위험 단면의 압축대에 작용하는 평균 압축 응력 (MPa)
• f’c : 콘크리트의 설계 기준 압축 강도 (MPa)
• fcp : 작용 하중에 의하여 인장 응력이 생긴 단면의 연단에서 하중 계수를 곱하지 않은 고정 하중으로 인한 응력 (MPa)
• f’ci : 작용 하중을 저항하는 단면의 중심에서 모든 프리스트레스의 손실을 감안한 콘크리트의 압축 응력 또는 단면의 중심이 플랜지 내에 위치할 경우 복부와 플랜지의 교차점에서 압축 응력 (MPa)
• fpe : 긴장재의 유효 프리스트레스 (MPa)
• fp : 긴장재의 인장 강도 (MPa)
• f’pi : 작용 하중에 의해 인장 응력이 발생하는 단면의 연단에서 모든 프리스트레스 손실을 감안한 유효 프리스트레스 힘에 의한 콘크리트의 압축 응력 (MPa)
• ft : 콘크리트의 쪼갬 인장 강도 (MPa)
• ft’ : 슬래브-기둥 접합부의 압축대 콘크리트의 인장 강도 (MPa)
• fy : 철근의 설계 기준 항복 강도 (MPa)
• fyt : 횡방향 철근의 설계 기준 항복 강도 (MPa)
• h : 부재의 전체 두께 또는 깊이 (mm)
• hw : 전단 머리 단면의 전체 깊이 (mm)
• h : 벽체의 하단에서 상단까지 전체 높이 (mm)
• I : 단면 2차 모멘트 (mm⁴)
• β : 슬래브-기둥 접합부의 두께 계수
• γb : 슬래브-기둥 접합부 위험 단면 둘레길이의 영향 계수
• l : 받침부 내면 사이의 순 경간 (mm)
• a : 집중 하중이나 반력의 중심에서 전단 머리의 팔길이 (mm)
• l : 벽체의 수평 길이 (mm)
• Mn : 작용 하중에 의해 단면에 휨 균열을 일으키는 휨 모멘트 (식 (4.2-9) 참조)
• Mnt : 슬래브-기둥 접합부 전면과 후면 슬래브의 휨 강도의 합
• M1 : 슬래브-기둥 접합부 위험 단면 이내에서 후면의 하부 주철근을 인장 철근으로 하는 슬래브 휨 강도
• M2 : 슬래브-기둥 접합부 위험 단면 이내에서 전면의 상부 주철근을 인장 철근으로 하는 슬래브 휨 강도
• Mm : 수정 휨 모멘트
• Mu : 작용 하중으로 인한 단면의 최대 계수 휨 모멘트
• Mp : 전단 머리 단면의 소요 소성 휨 강도
• Mc : 슬래브-기둥 접합부 전면과 후면의 편심 전단에 의한 휨 강도
• Mt : 슬래브-기둥 접합부 측면의 편심 전단에 의한 비틀림 강도
• M : 계수 휨 모멘트
• Ms : 전단 머리 보강 철근에 의한 저항 휨 모멘트
• N : 와 동시에 발생하는 단면에 수직한 크리프와 건조 수축으로 인한 인장의 영향을 포함하는 계수 축력 (압축은 양(+), 인장은 음(-)의 값)
• Tp : 와 동시에 작용하는 브래킷 또는 내민 받침의 상부에 가해진 계수 인장력 (인장에 대해서 양(+)의 값)
• P : 콘크리트 단면의 외부 둘레 길이 (mm)
• Pt : 가장 바깥의 횡방향 폐쇄 스터럽 중심선의 둘레 (mm)
• s1 : 종방향 철근에 평행한 방향으로 전단 또는 비틀림 철근의 간격 (mm)
• s2 : 종방향 철근에 수직 방향으로 전단 또는 비틀림 철근의 간격 (벽체에서 수평 철근의 간격) (mm)
• s3 : 벽체에서 수직 철근의 간격 (mm)
• t : 속빈 단면에서 벽의 두께 (mm)
• Tnt : 공칭 비틀림 강도
• Tt : 계수 비틀림 모멘트
• Vcn : 2방향 거동에 대한 콘크리트의 공칭 전단 강도 (MPa)
• Vc : 슬래브-기둥 접합부 위험 단면에 작용하는 평균 직접 전단 응력 (MPa)
• Vn : 공칭 전단 강도 (MPa)
• Vct : 슬래브-기둥 접합부 측면의 편심 전단 강도 (MPa)
• Vct1 : 슬래브-기둥 접합부 후면에 면한 측면의 양단부에서 편심 전단 강도 (MPa)
• Vct2 : 슬래브-기둥 접합부 전면에 면한 측면의 양단부에서 편심 전단 강도 (MPa)
• Vc’ : 콘크리트에 의한 단면의 공칭 전단 강도 (4.9.2(2) 참조)
• Vc1 : 사인장 균열이 전단력과 휨 모멘트의 조합에 기인할 때 콘크리트에 의한 단면의 공칭 전단 강도
• Vc2 : 사인장 균열이 복부의 과도한 주인장 응력에 기인할 때 콘크리트에 의한 단면의 공칭 전단 강도
• Vd : 고정 하중의 영향에 의한 단면의 전단력
• Vv : 와 동시에 일어나는 작용 하중으로 인한 단면의 계수 전단력
• Vn : 단면의 공칭 전단 강도
• Vp : 단면에서 유효 프리스트레스 힘의 수직 성분
• Vs : 전단 철근에 의한 단면의 공칭 전단 강도
• Vu : 단면에서 계수 전단력
• x : 철근을 무시한 전체 단면적의 중심축에서 인장측 연단까지 거리 (mm)
• θ : 경사 스터럽과 부재축 사이의 각도
• α : 전단 마찰 철근과 전단 면 사이의 각도
• βs : 슬래브 또는 기초판에서 를 계산할 때의 계수
• β1 : 전단 머리의 부재 주위의 합성 슬래브 단면의 강성에 대한 전단 머리 부재 강성의 비
• β2 : 집중 하중 또는 반력 작용 면의 짧은 변에 대한 긴 변의 비
• β3 : 프리스트레스트 콘크리트 슬래브에서 를 계산할 때의 계수
• βc : 슬래브와 기둥 접합부에서 전단 편심에 의해 전달되는 불균형 휨 모멘트의 비
• η : 전단 머리의 부재 수
• α’ : 비틀림 해석에서 트러스 유사론에 의할 때 압축 경사재의 경사각
• γL : 경량 콘크리트 계수 (KDS 14 20 10(4.4) 참조)
• μ : 전단 마찰 계수
• ρv : 수직 단면에서 전체 콘크리트 단면적에 대한 수평 전단 철근 단면적의 비
• ρh : 수평 단면에서 전체 콘크리트 단면적에 대한 수직 전단 철근 단면적의 비
• ϕ
• γ : 강도 감소 계수
• Mnt,des : 강도 감소 계수가 고려된 슬래브-기둥 접합부 위험 단면의 설계 불균형 휨 강도
• θc : 슬래브 휨 압축대의 균열 각도

2. 조사 및 계획

• 내용 없음.

3. 재료

• KDS 14 20 01(3)을 따릅니다.

4. 설계

4.1 전단 설계 원칙

(4.1.1) 전단 강도

• KDS 14 20 24에 따라 설계할 수 있는 부재를 제외하고는 전단력이 작용하는 단면은 다음 식 (4.1-1)을 기본으로 설계해야 합니다.

Vu ≤ ϕVn                                                       (4.1-1)

• 여기서, Vu는 해당 단면의 계수 전단력, ϕ는 강도 감소 계수, Vn은 다음 식 (4.1-2)에 의해 계산하는 공칭 전단 강도입니다.

Vn = Vc' + Vs                                                       (4.1-2)

• 여기서, Vc’는 4.2 또는 4.11에 따라 계산되는 콘크리트에 의한 단면의 공칭 전단 강도, Vs는 4.3, 4.9.2(5) 또는 4.11에 따라 계산되는 전단 철근에 의한 단면의 공칭 전단 강도입니다.

• 전단 강도 (Vn)을 결정할 때, 부재에 개구부가 있는 경우에는 그 영향을 고려해야 합니다.

• 전단 강도 (Vn)을 결정할 때, 구속된 부재에서 크리프와 건조 수축으로 인한 축 방향 인장력의 영향을 고려해야 하며, 깊이가 일정하지 않은 부재의 경사진 휨 압축력의 영향도 고려해야 합니다.
• 이 기준에서 사용하는 Vc’의 값은 8.4MPa을 초과하지 않도록 해야 합니다. 그러나 4.3.3(3) 및 (4)의 규정에 따라 최소 전단 철근이 배치된 철근 콘크리트 또는 프리스트레스트 콘크리트 보와 콘크리트 장선 구조에 있어서 Vc’와 Vs 및 Vn을 계산할 때는 값이 8.4MPa을 초과할 수 있습니다.

• 다음 ①의 조건을 모두 만족한다면, 다음 ② 또는 ③의 규정에 따라 받침부의 최대 계수 전단력 Vu를 산정할 수 있습니다.

  • ① 작용 전단력 방향으로 받침부 반력이 부재의 단부를 압축하고 하중은 부재의 윗면 또는 그 근처에 작용하며, 받침부 내면과 아래의 ② 또는 ③에서 정의되는 위험 단면 사이에 집중 하중이 작용하지 않을 경우
  • ② 철근 콘크리트 부재의 경우 받침부 내면에서 거리 d 이내에 위치한 단면을 거리 d에서 구한 계수 전단력 Vu의 값
  • ③ 프리스트레스트 콘크리트 부재의 경우 받침부 내면에서 거리 ds 이내에 위치한 단면을 ds 거리에서 구한 것과 동일한 계수 전단력 Vu의 값

• 깊은 보, 브래킷과 내민 받침, 벽체, 슬래브와 기초판의 설계는 4.7부터 4.11까지 규정된 특별 규정도 따라야 합니다.

4.2 콘크리트에 의한 전단 강도

(4.2.1) 철근 콘크리트 부재의 콘크리트에 의한 전단 강도

• 다음 (2)의 규정에 따라 상세한 계산을 하지 않는 한, 식 (4.2-1)과 식 (4.2-2)에 따라 전단 강도 Vc’를 계산해야 합니다.

  • ① 전단력과 휨 모멘트만을 받는 부재의 경우 식 (4.2-1)에 의해 계산할 수 있습니다.

  Vc' = 0.17f'c√bw d                                                   (4.2-1)

  • ② 축 방향 압축력을 받는 부재의 경우 식 (4.2-2)에 의해 계산할 수 있습니다.

  Vc' = 0.17(f'c + N/Ac)√bw d                                         (4.2-2)

  • ③ 현저히 큰 축 방향 인장력이 작용하는 부재의 경우 다음 (2)의 식 (4.2-6)을 사용하여 상세한 계산을 하지 않는 한 전단 철근이 모든 전단력에 저항하도록 설계해야 합니다.

• 다음 식 (4.2-3)에서 식 (4.2-6)까지 식을 사용하여 정밀하게 전단 강도 Vc’를 구할 수 있습니다.

  • ① 전단력과 휨 모멘트를 받는 부재의 경우 식 (4.2-3)에 따라 계산할 수 있습니다.

  Vc' = 0.17f'c√bw d(1.0 + 2.5N/Ac)                                   (4.2-3)

  • 그러나 Vc’의 값은 0.25f’c√bw d를 초과할 수 없으며, 식 (4.2-3)에서 N/Ac의 값은 1.0을 초과할 수 없습니다. 여기서, N은 전단을 검토하는 단면에서 와 동시에 발생하는 계수 휨 모멘트입니다.

  • ② 축 방향 압축력을 받는 부재의 경우 식 (4.2-3)의 N/Ac를 아래와 같이 구한 N/Ac로 대체하여 Vc’를 계산할 수 있으며, 이때 N/Ac의 값은 1.0 이하라는 제한을 받지 않습니다.

  N/Ac = (N + Mu/d) / Ac                                             (4.2-4)

  • 그러나 N/Ac는 다음 값 이하이어야 합니다.

  N/Ac = 0.5(1.0 + 2.5N/Ac)                                     (4.2-5)

  • 여기서, N/Ac의 단위는 N/mm²입니다. 식 (4.2-4)에 의해 계산된 N/Ac가 음(-)일 경우는 N/Ac를 식 (4.2-5)에 의해 계산해야 합니다.

  • ③ 현저히 큰 축 방향 인장력을 받는 부재의 경우 식 (4.2-6)에 의해 계산할 수 있습니다.

  Vc' = 0.17f'c√bw d(1.0 - 2.5N/Ac)                                       (4.2-6)

  • 여기서, N은 인장력일 때 음(-)이며, N/Ac의 단위는 N/mm²입니다.

• 원형 단면 부재의 Vc’를 계산하기 위한 단면적을 콘크리트 단면의 유효 깊이와 지름의 곱으로 구해야 합니다. 이때 단면의 유효 깊이는 부재 단면 지름의 0.8배로 할 수 있습니다.

(4.2.2) 프리스트레스트 콘크리트 부재에서 콘크리트에 의한 전단 강도

• 콘크리트에 의한 전단 강도는 다음 (2)와 (3)의 방법 중에서 어느 하나를 선택하여 결정해야 합니다. 다만, 받침부 안쪽 면에서 ds 거리에 있는 단면부터 부재의 단부까지 거리가 프리텐셔닝 긴장재의 전달 길이보다 짧거나 긴장재 일부의 부착이 부재의 단부까지 연장되어 있지 않는 프리텐션 부재는 4.2.2(3)에 따라 콘크리트에 의한 전단 강도를 구해야 합니다.

• 휨 철근 또는 긴장재 인장 강도의 40% 이상의 유효 프리스트레스 힘이 작용하는 부재의 경우 다음 (3)의 계산에 의하지 않는 한 다음 식 (4.2-7)에 따라 Vc’를 계산해야 합니다.

Vc' = 0.17(f'c + f'pi)√bw d                                     (4.2-7)

• 그러나 이때 Vc’는 0.25f’c√bw d 이상이고, 0.33f’c√bw d 이하이어야 하며, 또한 다음 (4)나 (5)에서 주어진 값 이하이어야 합니다. 이 식에서 N/Ac는 1.0 이하이어야 하고, N은 검토하는 단면에서 와 동시에 발생하는 계수 휨 모멘트입니다. 여기서, N/Ac는 0.8 이상이어야 합니다.

• 다음 식 (4.2-8)과 식 (4.2-10)에 따라 전단 강도 Vc’를 계산할 수 있습니다. 여기서, Vc’는 Vc1과 Vc2 중에서 작은 값으로 해야 합니다.

  • ① 전단 강도 Vc’를 다음 식으로 계산해야 합니다.

  Vc' = 0.17(f'c + f'pi)√bw d(1.0 + N/Ac)                                 (4.2-8)

  • 여기서, N/Ac는 1.0 + 0.5(1.0 + 2.5N/Ac) 이상이어야 하며, N을 다음 식 (4.2-9)에 의해 계산합니다.

  N = fcpAc + Vd d / av                                    (4.2-9)

  • 위 식에서 fcp와 Vd의 값을 해당 단면에 최대 휨 모멘트가 일어나는 하중 조합에 대하여 계산해야 하며, N/Ac는 1.0 + 0.5(1.0 + 2.5N/Ac) 이상이어야 합니다.

  • ② 전단 강도 Vc’를 다음 식으로 계산해야 합니다.

  Vc' = 0.17(f'c + f'pi)√bw d(1.0 + N/Ac)                                (4.2-10)

  • 여기서, Vc1을 Vc2보다 작게 취할 필요는 없습니다. 다른 방법으로서, 부재의 도심 축에서 또는 도심 축이 플랜지 내에 있을 때는 플랜지와 복부의 교차선에서 f’pi의 주인장 응력을 일으키는 고정 하중과 활 하중의 합에 해당되는 전단력으로 Vc’를 계산할 수 있습니다. 합성 부재에서는 활 하중을 저항하는 단면을 사용하여 주인장 응력을 계산해야 합니다.

• 프리텐션 부재에서 받침부의 안쪽 면에서 ds 거리에 있는 단면부터 부재의 단부까지 거리가 프리텐셔닝 긴장재의 전달 길이보다 짧은 경우에는 Vc’를 계산할 때 감소된 프리스트레스 힘을 고려해야 합니다. 또한 이 Vc’의 값을 식 (4.2-7)의 상한값으로 취해야 합니다. 프리스트레스 힘을 긴장재 끝에서 영이고, 긴장재 단부부터 전달 길이 만큼 떨어진 거리에서 최댓값으로 선형적으로 변화한다고 가정해야 합니다. 긴장재의 전달 길이는 강연선의 경우 지름의 50배, 단일 강선의 경우 지름의 100배로 가정할 수 있습니다.

• 긴장재 일부의 부착이 부재의 단부까지 연장되어 있지 않은 프리텐션 부재의 경우, 항기 (2) 또는 (3)에 따라 Vc’를 계산할 때 감소된 프리스트레스 힘을 사용해야 합니다. 이와 같이 감소된 프리스트레스 힘을 사용하여 계산한 Vc’의 값을 식 (4.2-7)의 최댓값으로 취해야 합니다. 부재의 단부까지 부착이 연장되어 있지 않은 긴장재의 프리스트레스 힘은 부착이 시작되는 점에서 영이고, 이 점에서 전달 길이 만큼 떨어진 거리에서 최댓값으로 선형적으로 변화한다고 가정해야 합니다. 긴장재의 전달 길이는 강연선의 경우는 지름의 50배, 단일 강선의 경우 지름의 100배로 가정할 수 있습니다.

4.3 전단 철근에 의한 전단 강도

(4.3.1) 전단 철근의 형태

• 다음과 같은 형태의 전단 철근을 사용해야 합니다.

  • ① 부재 축에 직각인 스터럽
  • ② 부재 축에 직각으로 배치한 용접 철망
  • ③ 나선 철근, 원형 띠 철근 또는 후프 철근

• 철근 콘크리트 부재의 경우 다음과 같은 형태의 전단 철근을 사용할 수 있습니다.

  • ① 주인장 철근에 45° 이상의 각도로 설치되는 스터럽
  • ② 주인장 철근에 30° 이상의 각도로 구부린 굽힘 철근
  • ③ 스터럽과 굽힘 철근의 조합

• 전단 철근의 설계 기준 항복 강도는 500MPa을 초과할 수 없습니다. 다만, 벽체의 전단 철근 또는 용접 이형 철망을 사용할 경우 전단 철근의 설계 기준 항복 강도는 600MPa을 초과할 수 없습니다.

• 프리스트레스트 콘크리트 부재에 4.3의 규정을 적용하는 경우, 유효 깊이는 압축 콘크리트 연단부터 긴장재와 철근의 도심까지 거리로 해야 합니다. 이 값은 d 이상이어야 합니다.

• 전단 철근으로 사용하는 스터럽과 기타 철근 또는 철선은 콘크리트 압축 연단부터 거리 d 만큼 연장해야 하며, KDS 14 20 52(4.4.4)의 규정에 따라 정착해야 합니다.

(4.3.2) 전단 철근의 간격 제한

• 부재 축에 직각으로 배치된 전단 철근의 간격은 철근 콘크리트 부재일 경우는 d/2 이하, 프리스트레스트 콘크리트 부재일 경우는 ds/2 이하이어야 하고, 또 어느 경우이든 600mm 이하로 해야 합니다.

• 경사 스터럽과 굽힘 철근은 부재의 중간 높이인 h/2에서 반력점 방향으로 주인장 철근까지 연장된 45°선과 한 번 이상 교차되도록 배치해야 합니다.

• Vu가 Vc’를 초과하는 경우에 상기 (1)과 (2)에서 규정된 최대 간격을 절반으로 감소시켜야 합니다.

(4.3.3) 최소 전단 철근

• 계수 전단력 Vu가 콘크리트에 의한 설계 전단 강도 Vc’의 0.5를 초과하는 모든 철근 콘크리트 및 프리스트레스트 콘크리트 휨 부재에는 다음의 경우를 제외하고 최소 전단 철근을 배치해야 합니다.

  • ① 슬래브와 기초판
  • ② KDS 14 20 10(4.3.11)에서 규정한 콘크리트 장선 구조
  • ③ 전체 깊이가 250mm 이하이거나 I형 보, T형 보에서 그 깊이가 플랜지 두께의 2.5배 또는 복부 폭의 b/2 중 큰 값 이하인 보
  • ④ 교대 벽체 및 날개벽, 옹벽의 벽체, 암거 등과 같이 휨이 주거동인 판 부재
  • ⑤ 순 단면의 깊이가 315mm를 초과하지 않는 속빈 부재에 작용하는 계수 전단력이 0.5Vc’를 초과하지 않는 경우
  • ⑥ 보의 깊이가 600mm를 초과하지 않고 설계 기준 압축 강도가 40MPa을 초과하지 않는 강섬유 콘크리트 보에 작용하는 계수 전단력이 0.5Vc’를 초과하지 않는 경우

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