KDS 설계기준 415020 목구조 부재설계

“

KDS 41 50 20 목구조 건축물 설계 기준

1. 일반사항

(1) 목적

KDS 41 50 20은 목구조 건축물의 안전성, 사용성, 내구성, 친환경성을 확보하기 위해 목구조 건축물에 요구되는 부재 설계 등 설계 기술적 사항을 규정합니다.

(2) 적용범위

본 기준은 모든 구조용 목재와 접합부에 적용됩니다. 구조용 목재와 접합부는 본 기준의 설계 허용응력을 초과하지 않고, 작용하는 하중을 전달하기에 충분한 크기와 내력을 갖도록 설계해야 합니다.

(3) 참고 기준

• 관련 법규: 내용 없음.
• 관련 기준:
  • KDS 41 17 00 건축물 내진설계기준
  • KDS 41 50 05 목구조 일반
  • KDS 41 50 10 목구조 재료 및 허용응력
  • KDS 41 50 15 목구조 설계요구사항

(4) 용어의 정의

KDS 41 50 05 (1.4)에 따릅니다.

(5) 기호의 정의

KDS 41 50 05 (1.5)에 따릅니다.

2. 조사 및 계획

내용 없음.

3. 재료

KDS 41 50 10에 따릅니다.

4. 설계

4.1 일반사항

(1) 순단면적

• 순단면적은 구멍파기, 홈파기, 면파기, 따냄 등으로 제거되는 부재의 투영면적을 총단면적에서 뺀 값입니다.
• 순단면적은 압축부재에 대한 4.3.1의 기준을 제외하고는 부재의 하중 전달 능력을 산정하는 데 사용합니다.
• 위험 순단면에서 부재에 적용되는 편심 하중의 영향을 고려합니다.
• 엇갈리게 배열된 볼트, 드리프트볼트, 드리프트핀, 래그나사못을 갖는 접합부에 섬유 방향 하중이 작용할 경우, 인접한 열에 있는 파스너의 섬유 방향 간격이 파스너 지름의 4배보다 작으면 인접한 파스너는 동일한 위험 단면에 있는 것으로 간주합니다.
• 스프리트링이나 전단 플레이트 접합부에서의 순단면적은 부재의 총단면적으로부터 볼트 구멍 및 스프리트링이나 전단 플레이트의 홈 등에 대한 투영 면적을 뺀 면적입니다.
• 스프리트링이나 전단 플레이트가 엇갈리게 배열된 경우, 인접한 열에 있는 철물간의 섬유 방향 간격이 철물 지름과 같거나 이보다 작으면 인접 철물은 동일한 위험 단면에 있는 것으로 판단합니다.

(2) 접합

• 접합부에서 구조 부재와 파스너는 대칭이 되도록 배열합니다.
• 대칭 배열이 아닌 경우, 비대칭 배열에 따라 유발되는 휨 모멘트를 고려하여 설계합니다.
• 접합부는 각 부재가 비례하는 응력을 받도록 설계합니다.

(3) 장기 처짐

• 2개 이상의 층이나 단면으로 구성된 골조 부재에서는 설계 시 4.4.4.2에 장기 처짐의 영향을 고려합니다.

(4) 합성 구조

• 목재-콘크리트, 목재-강재, 구조용 목재-합판, 집성재-합판 등을 사용한 합성 구조에서, 본 기준에 제시한 구조 부재와 접합부에 대한 설계 값을 사용하여 설계합니다.

4.2 인장 부재

(1) 섬유 방향 인장 응력

• 섬유 방향의 실제 인장 응력은 4.1.1의 순단면적에 근거하고, 섬유 방향 설계 허용 인장 응력을 초과하지 않도록 설계합니다.

(2) 섬유 직각 방향 인장 응력

• 인장 부재는 섬유 직각 방향으로 인장 응력이 발생하지 않도록 설계합니다.
• 섬유 직각 방향 인장 응력이 발생하는 인장 부재는 모든 응력에 저항하도록 충분히 보강합니다.

4.3 압축 부재

4.3.1 일반사항

(1) 용어

• 이 장에서 기둥이라는 용어는 트러스의 일부를 구성하는 부재나 다른 구조 성분을 포함하는 모든 형태의 압축 부재를 지칭합니다.

(2) 기둥의 분류

• 단일 기둥: 단일 부재로 사용되거나 여러 개의 부재를 접착제 등으로 접합하여 하나의 부재처럼 작용하도록 구성한 기둥입니다.
• 조립 기둥: 여러 개의 부재를 못 또는 볼트 등의 파스너로 접합하여 구성한 기둥입니다.

(3) 섬유 방향 압축 응력

• 섬유 방향 실제 압축 응력이 섬유 방향 설계 허용 압축 응력을 초과하지 않도록 설계합니다.
• 기둥 내에서 좌굴이 발생할 가능성이 많은 위험 부분에서 단면이 감소할 때, 압축 응력의 산정은 순단면적에 근거하고, 그렇지 않을 경우 총단면적에 근거합니다.
• 순단면적에 근거한 압축 응력은 섬유 방향 기준 허용 압축 응력에 기둥 안정 계수를 제외한 모든 가능한 보정 계수를 곱한 값을 초과하지 않도록 합니다.

(4) 편심 하중 또는 조합 응력

• 편심 하중이나 휨과 축 하중의 조합 응력을 받는 압축 부재의 설계는 4.5에 의한다.

(5) 기둥 가새

• 기둥 가새는 풍하중 또는 기타 수평 하중을 지지하기 위하여 필요한 곳에 설치합니다.

4.3.2 기둥

(1) 기둥 안정 계수

• 압축을 받는 부재가 모든 방향에서 횡방향 변위를 막기 위하여 전체 길이에 걸쳐 지지되면 기둥 안정 계수는 1.0입니다.
• 목재 기둥에 대한 유효 기둥 길이는 구조 역학의 원리에 따라 결정합니다.
• 단부의 지지 조건을 알 때 유효 기둥 길이를 결정하는 한 가지 방법은 실제 기둥 길이에 표 4.3-1에 제시된 적절한 좌굴 길이 계수를 곱하는 것입니다.
• 직사각형 기둥에 대한 세장비는 압축 부재의 너비와 두께 비율 중에서 큰 값으로 결정합니다.
• 기둥에 대한 세장비는 50을 초과하지 않도록 합니다. 단, 시공 중에 75를 초과하지 않도록 합니다.
• 기둥 안정 계수는 식 (4.3-4)와 표 4.3-2에 따라 구합니다.

(2) 변단면 기둥

• 한쪽 또는 양쪽 끝의 단면적이 줄어드는 직사각형 기둥의 설계에서 기둥의 각 단면에 대한 적용 치수는 식 (4.3-5)로 구합니다.
• 변단면 기둥의 임의 단면에서의 압축 응력은 섬유 방향 기준 허용 압축 응력에 기둥 안정 계수를 제외한 모든 적용 가능한 보정 계수를 곱한 값을 초과하지 않도록 합니다.

(3) 원형 기둥

• 원형 기둥의 설계는 동일한 단면적과 경사를 갖는 정사각형 기둥 설계에 따릅니다.

4.4 휨 부재

4.4.1 일반사항

(1) 휨 부재의 경간

• 단순 보, 연속 보, 캔틸레버 보에서 경간은 양지점의 안쪽 측면 거리에 각 지점에서 필요한 지압 길이의 1/2을 더한 값으로 합니다.

(2) 집중 하중의 횡방향 분배

• 큰 집중 하중을 받는 휨 부재는 마루 바닥에 따라 그와 평행한 방향으로 인접한 휨 부재에 그 하중이 전달되므로 설계 모멘트와 수직 전단력을 구할 때 이를 고려합니다.

(3) 따냄

• 휨 부재의 따냄은 가능한 한 피하며, 특히 부재의 인장 측에서의 따냄을 피합니다.
• 각진 따냄 대신에 완만한 경사로 따내어 응력 집중을 피하도록 합니다.
• 휨 부재를 특정 치수로 따낼 경우 휨 부재의 강성에는 영향이 없는 것으로 합니다.
• 제재목에서 따냄 깊이는 제재목 휨 부재의 단부에서의 따냄을 제외하고는 부재 두께의 1/6을 초과해서는 안 되며, 중간 1/3 부분에 위치하지 않도록 합니다.
• 지점에서의 부재 단부를 제외하고, 두께가 89mm 이상인 제재목 휨 부재의 인장 측은 따냄을 하지 않습니다.
• 휨 부재의 단부에서의 따냄은 휨 강도에 직접적으로 영향을 주지 않습니다.
• 전단 강도에 대한 따냄의 영향은 4.4.3.4를 참조합니다.
• 집성재에 있어서 부재가 지지되는 단부에서의 따냄을 제외하고는 집성재 휨 부재의 인장 측에는 따냄을 하지 않으며, 단부에서도 따냄 깊이가 부재 두께의 1/10을 초과하지 않도록 합니다.
• 부재의 단부를 제외하고는 집성재 휨 부재의 압축 측에도 따냄이 허용되지 않으며, 단부에서도 따냄 깊이가 부재 두께의 2/5를 넘지 않도록 합니다.
• 압축 측의 단부 따냄은 경간의 1/3 위치까지 연장되지 않도록 합니다.
• (예외 규정) 집성재 휨 부재의 단부에서 압축 측 경사 따냄은 부재 두께의 2/3를 초과하지 않도록 하며, 그 길이는 부재 두께의 3배를 초과하지 않도록 합니다. 경사면이 경간의 1/3 위치까지 연장되는 경사 보에 대하여는 특별한 설계 기준이 요구됩니다.

4.4.2 휨

(1) 휨 강도

• 휨 응력은 설계 허용 휨 응력을 초과하지 않도록 합니다.

(2) 휨 설계 식

• 휨 모멘트에 의한 휨 응력은 식 (4.4.2)에 따라 산정합니다.
• 직사각형 단면의 휨 부재에서는 단면 형상에 따라 식 (4.4-3)이 성립합니다.
• 중심에 중립 축을 가진 직사각형 단면의 휨 부재에서 식 (4.4-4)와 식 (4.4-5)가 성립합니다.

(3) 보 안정 계수

• 휨 부재의 두께가 너비를 넘지 않을 때, 횡방향 지지는 필요하지 않으며, 보 안정 계수는 1.0입니다.
• 횡 변위를 막기 위하여 휨 부재의 압축 측이 전체 길이에 걸쳐 횡방향 지지되어 있고 지점의 끝이 회전을 막기 위하여 횡방향 지지되어 있을 때, 보 안정 계수는 1.0입니다.
• 휨 부재의 두께가 너비를 초과할 때, 지점에서의 회전과 횡 변위를 막기 위하여 횡방향 지지를 지점에 설치합니다.
• 단일 지간 휨 부재 또는 캔틸레버 휨 부재에서의 유효 경간은 표 4.4-1에 따릅니다.
• 휨 부재의 세장비는 식 (4.4-6)에 따라 산정하며, 그 값이 50을 초과하지 않도록 합니다.
• 보 안정 계수는 식 (4.4-7)과 표 4.4-1에 따라 산정합니다.
• 양방향 휨을 받는 부재는 4.5.2에 따라 설계합니다.

4.4.3 전단

(1) 섬유 방향 전단 강도

• 휨 부재의 임의 단면에서 실제 섬유 방향 전단 응력은 설계 허용 전단 응력을 초과하지 않도록 합니다.
• 휨 부재에서 섬유 직각 방향 전단 응력에 대한 검토는 생략합니다.

(2) 전단 설계 식

• 제재목 및 집성재가 휨 응력을 받을 때, 섬유 방향 전단 응력은 식 (4.4-9)에 따라 산정합니다.
• 직사각형 단면의 휨 부재에서 최대 전단 응력은 식 (4.4-10)으로 산정합니다.

(3) 휨 부재에서 전단력 산정

• 윗면에 작용하는 하중을 아랫면에서 완전히 지지하는 보에 대하여는 지지점으로부터 휨 부재의 두께와 같은 거리 이내에 있는 모든 하중은 무시할 수 있습니다.
• 가장 큰 단일 이동 하중은 휨 부재의 지지점에서 두께와 같은 거리에 위치하도록 합니다. 이때, 다른 하중과의 관계는 그대로 유지되며, 지지점으로부터 휨 부재의 두께와 같은 거리 이내의 하중은 무시합니다.
• 크기가 같고 인접하는 2개 이상의 이동 하중을 가지고 있을 때, 하중은 최대 전단력이 발생하는 지점에 위치시키고, 휨 부재의 지지점에서 두께와 같은 거리 이내에 있는 하중은 무시합니다.

(4) 따냄이 있는 휨 부재의 전단 설계

• 직사각형 단면을 가지며 단부 인장 측에서 따냄을 한 휨 부재에서 섬유 방향 전단 응력은 식 (4.4-11)에 따라 산정합니다.
• 원형 단면을 갖고 단부의 인장 측에서 따냄을 한 휨 부재에서 섬유 방향 전단 응력은 식 (4.4-12)에 의합니다.
• 직사각형이나 원형 단면 이외의 단면을 가지고 단부의 인장 측에 따냄을 한 휨 부재에 대한 섬유 방향 전단 응력은 따냄에서 응력 집중의 기존 해석에 따릅니다.
• 사각형 따냄과 비교하여 완만한 경사의 따냄은 따냄이 없는 휨 부재에서 산정한 값과 근사하게 전단 응력을 감소시킵니다.
• 휨 부재가 단부의 압축 측에 따냄이 있을 때 섬유 방향 전단 응력은 식 (4.4-13)에 의합니다.

(5) 접합부에서 휨 부재의 전단 설계

• 접합부에서 실제 섬유 방향의 전단 응력은 섬유 방향 설계 허용 전단 응력을 초과하지 않도록 합니다.
• 휨 부재의 접합부를 스프리트링, 전단 플레이트, 래그나사못 등으로 고정할 때 전단 응력은 식 (4.4-15) 또는 식 (4.4-16)과 같습니다.
• 내부 파스너를 사용할 때는 4.4.3.4에 따라 산정합니다.

4.4.4 처짐

(1) 처짐의 산정

• 설계에서 휨에 의한 처짐을 산정할 필요가 있을 때에는 본 기준의 허용 탄성 계수를 사용하여 산정합니다.
• 보의 최대 처짐은 활하중만 고려할 때에는 부재 길이의 1/360, 활하중과 고정 하중을 함께 고려할 때에는 1/240보다 작아야 합니다.

(2) 장기 하중

• 장기 하중하에서 전체 처짐을 감소시킬 필요가 있을 때, 부재의 크기를 증가시켜 처짐에 대한 여분의 강성을 부여합니다.
• 전체 처짐은 식 (4.4-17)에 따라 산정합니다.

4.5 휨과 축 하중의 조합

(1) 휨과 축 인장

• 휨과 축 인장이 조합된 하중을 받는 부재는 식 (4.5-1)과 식 (4.5-2)를 만족하도록 합니다.

(2) 휨과 축 압축

• 1축 또는 2축 휨과 축 방향 압축이 조합된 하중을 받는 부재는 식 (4.5-3)을 만족하도록 합니다.

4.6 지압 설계

(1) 섬유 방향 지압

• 섬유 방향 실제 지압 응력은 순 지압 면적에 근거하고, 섬유 방향 설계 허용 지압 응력을 초과하지 않도록 합니다.
• 충분한 횡방향 지지가 있고 단부 절단 면이 정확하게 사각형이고 수평이라면 섬유 방향 설계 허용 지압 응력은 압축 부재의 전면 지압에 적용합니다.

(2) 섬유 직각 방향 지압

• 섬유 직각 방향 압축 응력은 순 지압 면적에 근거하고, 섬유 직각 방향 설계 허용 압축 응력을 초과하지 않도록 합니다.
• 휨 부재의 단부에서 지압 면적을 산정할 때, 부재가 휨에 따라 지압의 안쪽 가장자리에 작용하는 압력이 부재 단부에서의 압력보다 커지는 현상은 고려할 필요가 없습니다.

(3) 섬유 방향과 경사진 지압

• 섬유 방향과 임의의 경사각을 이루는 지압의 설계 허용 지압 응력은 식 (4.6-3)에 따라 산정합니다.

4.7 수평 하중 저항 구조의 설계

4.7.1 적용 범위

• 본 조항은 목구조 건축물에서 바람, 지진 및 기타 수평 하중에 저항하는 전단 벽(수직 격막)과 바닥(수평 격막)에 관한 설계에 적용합니다.

4.7.1.1 역학적 원리에 의한 전단 성능 산정

• 바닥과 전단 벽의 전단 성능은 파스너의 허용 내력과 덮개용 목질 판상재의 허용 응력을 사용한 역학적 원리에 따라 산정합니다.

4.7.1.2 골조

• 구조 내력상 주요한 기둥과 보 등의 구조 부재는 KDS 41 17 00에 따라 결정되는 지진 하중을 지지하도록 설계해야 합니다.
• 구조 내력상 주요한 구조 부재 사이의 접합부는 KDS 41 17 00에 따라 결정되는 지진 하중을 지지하도록 KDS 41 50 30에 따라 설계해야 합니다.
• 벽, 기둥, 보 등의 주요 구조 부가 지진 하중을 지지하도록 설계된 건축물에서, 벽이나 가새 등의 수평 하중 저항 요소를 각 층에서 길이 및 너비 방향으로 균형 있게 배치해야 합니다.
• 모든 격막 구조는 인장 및 압축 하중을 전달하도록 가장자리에 경계 부재를 설치해야 합니다. 개구부 주변의 경계 부재는 전단 응력을 분산하도록 설계해야 합니다.
• 격막의 덮개용 목질 판상재를 경계 부재의 이음에 사용하지 않아야 합니다.
• 전단 벽의 이중 깔도리(버팀재)나 바닥의 보막이장선(현재) 등 골조 부재의 끝 부분에 직각 방향으로 설치되는 부재는 해당 격막 구조가 작용 하중을 충분히 지지한다는 사실이 증명되지 않는 한 반드시 설치해야 합니다.

4.7.1.3 골조 부재

• 골조 부재는 두께 38mm(공칭 치수 50mm) 이상의 1종 구조재 2등급 이상으로 합니다.
• 일반적으로 격막에서 서로 인접한 덮개용 목질 판상재는 골조 부재의 중앙선을 따라 서로 맞대어 접합해야 합니다.
• 못은 판재의 측면으로부터 10mm 이상 떨어진 지점에서 골조 부재에 단단히 박혀야 하며, 못 박기 간격은 목질 판상재의 가장자리에서 150mm 이하, 목질 판상재의 중앙부에서 300mm 이하로 합니다.

4.7.1.4 개구부

• 전단 벽의 내력에 영향을 주는 개구부는 설계도상에 자세히 표시해야 하며, 개구부 주위는 전단 응력을 전달하도록 적절하게 보강해야 합니다.

4.7.1.5 전단 벽의 접합부

• 전단 벽과 연결 구조 사이에는 설계 하중을 지지하도록 접합 또는 고정해야 합니다.
• 수평 격막으로부터 전단 벽, 이중 깔도리 또는 기타 구조로 전달되거나 또는 전단 벽으로부터 다른 구조로 전달되는 수평 지진 하중이 2kN/m를 초과하는 경우 이 하중을 지지하는 접합부에 경사 못 박기를 할 수 없습니다.

4.7.1.6 파스너

• 파스너의 허용 내력은 KDS 41 50 30에 따릅니다.

4.7.1.7 덮개용 목질 판상재

• 전단 벽과 바닥 격막의 덮개용 목질 판상재는 작용 하중을 충분히 지지하도록 허용 응력 설계법에 따라 설계하고, 허용 응력은 KDS 41 50 10에 따릅니다.

4.7.1.8 콘크리트 구조 및 조적조로부터의 하중

• 전단 벽, 바닥 격막, 수평 트러스 및 기타 목구조가 콘크리트 구조 및 조적조에 따라 유발되는 지진 하중을 지지하도록 설계해서는 안 됩니다.

4.7.2 목구조의 내진 설계

4.7.2.1 목구조의 내진 설계 방법

• 일반적으로 목구조는 KDS 41 17 00 (7.2)의 등가 정적 해석법을 적용하여 내진 설계하며, KDS 41 17 00 (7.3)의 동적 해석법을 적용하여 설계할 수도 있습니다.

4.7.2.2 목구조의 내진 설계에 적용되는 계수

• 목구조 지진력 저항 시스템에 대한 설계 계수는 표 4.7-1과 같습니다.
• 목구조의 근사 기본 진동 주기를 산정하기 위하여 KDS 41 17 00 (7.2.4)의 식 (7.2-6)에서 좌굴 강성 계수의 값으로 0.049를 적용합니다.
• KDS 41 17 00 (7.2.5)의 식 (7.2-8)과 식 (7.2-9)에서 지진력의 연직 분포 산정에 적용되는 건물 주기에 따른 분포 계수의 값으로 목구조 건축물에 대하여는 1을 적용합니다.
• 목구조의 수직 및 수평 격막은 유연한 격막으로 분류하며, 설계층 전단력은 각 저항 선상에 위치한 격막의 작용 면적에 근거하여 각 수직 부재에 분배합니다.
• 목구조의 층간 변위를 결정하기 위하여 적용하는 변위 증폭 계수는 4.7.2.2에 규정된 값을 적용합니다.

4.7.3 목재 수평 격막 구조의 설계

4.7.3.1 일반사항

• 목재 수평 격막 구조는 구조 계산, 시험 또는 모형에 따라 구한 격막 면 내에서의 처짐이 격막과 접합된 하중 전달 또는 지지 구조의 허용 처짐을 초과하지 않는 한 수평 하중 저항 구조로 사용할 수 있습니다.
• 수평 격막과 연결된 하중 전달 또는 지지 구조와의 접합부는 작용 하중을 격막 구조로 전달할 수 있을 정도로 충분한 거리만큼 격막 구조 내부까지 연장해야 합니다.

4.7.3.2 처짐

• 허용 처짐은 수평 격막과 이와 접합된 하중 분산 또는 저항 구조가 설계 하중 조건하에서 구조적인 성능을 유지하고 건축물 내의 사람이나 재산에 피해를 주지 않으면서 작용 하중을 지지할 수 있는 정도의 처짐으로 합니다.
• 수평 격막 구조의 처짐에 대한 산정에는 일반적인 휨 및 전단 요소들뿐만 아니라 수평 격막의 처짐에 영향을 주는 파스너의 변형 같은 다른 요소들까지 고려합니다.
• 전체적으로 균일하게 못 박기하고 보막이를 한 목재 수평 격막 구조의 처짐은 식 (4.7-1)에 따라 산정합니다.
• 불균일하게 못 박기한 수평 격막 구조에 대하여는 식 (4.7-1)에서 세 번째 항의 계수인 0.000614를 시험이나 이론적 분석에 근거하여 보정합니다.

4.7.3.3 수평 격막의 형상비

• 수평 격막의 종류에 따른 치수 및 모양은 표 4.7-4와 같습니다.

4.7.3.4 수평 격막의 제작

• 목재 수평 격막은 KDS 41 50 10 (3.3)에 적합한 구조용 목질 판상재를 덮개로 사용해야 합니다.
• 바닥의 가장자리나 골조 부재가 바뀌는 지점에서는 작은 목질 판상재를 사용할 수 있으나 600 mm 이상의 너비를 가져야 하며, 이보다 작은 경우 4면이 모두 골조 부재 또는 보막이에 못으로 접합되어야 합니다.
• 수평 격막의 덮개로 사용되는 구조용 목질 판상재의 두께는 바닥 장선의 간격과 하중의 크기에 따라 표 4.7-5에서 정한 값 이상으로 해야 합니다.
• 목재 수평 격막에서 수평 격막의 형상에 따른 파스너의 크기와 간격, 허용 단위 전단 내력은 표 4.7-6에 따릅니다.

4.7.4 목재 전단 벽의 설계

4.7.4.1 일반사항

• 실제 모든 건축물은 수직 하중과 수평 하중을 동시에 지지해야 하며 내력 벽 시스템인 경우에는 전단 벽(수직 격막)이 수평 력의 100%를 지지하도록 설계해야 하고, 건물 골조 시스템인 경우에는 전단 벽이 수평 력의 100%를 지지하도록 설계하거나 또는 건물 골조가 수평 력의 25% 이하를 지지하도록 할 수 있습니다.
• 목재 전단 벽은 구조 계산, 시험 또는 모형에 따라 구한 전단 벽 면 내에서의 수평 변위가 전단 벽과 접합된 구조의 허용 변위를 초과하지 않는 한 연직 방향의 하중 분산 또는 저항 구조 내에서 수평 하중 저항 요소로 사용할 수 있습니다.

4.7.4.2 변위

• 허용 처짐은 전단 벽과 이와 접합된 하중 분산 또는 저항 구조가 설계 하중 조건하에서 구조적인 성능을 유지하고, 건축물 내의 사람이나 재산에 피해를 주지 않으면서 작용 하중을 지지할 수 있는 정도의 변위로 해야 합니다.
• 전체적으로 균일하게 못 박기하고 보막이를 설치한 목재 전단 벽의 변위는 식 (4.7-2)에 따라 산정할 수 있습니다.

4.7.4.3 전단 벽의 제작

• 목재 전단 벽은 KDS 41 50 10 (1.3)에 적합한 구조용 목질 판상재를 덮개로 사용해야 합니다.
• 바닥의 가장자리나 골조 부재가 바뀌는 지점에서는 이보다 작은 목질 판상재를 사용할 수 있습니다.
• 모든 덮개용 목질 판상재의 모든 가장자리는 골조 부재 또는 보막이에 못으로 접합해야 합니다.
• 전단 벽의 덮개로 사용되는 구조용 목질 판상재의 두께는 골조 부재의 간격과 하중의 크기에 따라 표 4.7-5에서 정한 값 이상으로 해야 합니다.

4.7.4.4 전단 벽의 형상비

• 전단 벽, 개구부가 있는 전단 벽 내에서 개구부가 없는 전단 벽 부위 또는 전단 벽 내에서 개구부 주변의 하중 전달을 위하여 설계하는 벽의 치수 및 모양은 표 4.7-7과 같습니다.
• 전단 벽의 높이와 너비는 각각 4.7.4.5와 4.7.4.6에 따라 결정합니다.

4.7.4.5 전단 벽의 높이

• 전단 벽의 높이는 기초의 윗면으로부터 윗층 바닥 격막 밑면까지의 최대 높이 또는 바닥 격막의 윗면으로부터 윗층 바닥 격막 밑면까지의 최대 높이로 정의합니다.
• 개구부가 있는 전단 벽에서 개구부가 없는 전단 벽 부위의 높이는 4.7.4.5의 전단 벽 높이와 동일하게 정의합니다.
• 개구부가 있는 전단 벽에서 개구부 주변의 하중 전달을 위하여 설계하는 벽 피어의 높이는 개구부 측면의 피어 높이로 정의합니다.

4.7.4.6 전단 벽의 너비

• 전단 벽의 너비는 전단 벽에서 하중의 작용 방향으로 덮개용 판재를 설치한 치수로 정의합니다.
• 개구부가 있는 전단 벽에서 개구부가 없는 전단 벽 부위의 너비는 개구부 주변에서 전체 높이에 걸쳐서 덮개용 판재를 설치하는 부분의 너비로 정의합니다.
• 개구부가 있는 전단 벽에서 개구부 주변의 하중 전달을 위하여 설계하는 벽 피어의 너비는 개구부 측면에서 덮개용 판재를 설치하는 피어의 너비로 정의합니다.

4.7.4.7 전도 모멘트에 대한 고정

• 건축물의 고정 하중에 의한 모멘트가 벽에 작용하는 전도 모멘트에 의한 상향력을 방지하기에 불충분할 경우 이에 대한 고정이 필요하며 전도 모멘트에 대한 고정 방법은 하중을 기초 구조까지 연속적으로 전달할 수 있도록 홀드 다운을 설치하거나

“